Подтверждением правильности

На основании результатов проведенных исследований, экспериментально исследованы и теоретически обоснованы основные закономерности Л особенности влияния термовременных параметров отжига, улучшения И других видов объемной термообработки, а также — печного и высокочастотного нагревов с последующей закалкой на струк-ТУРУ> фазовый состав и свойства графитйзированных сталей с различным химическим составом, исходной структурой металлической основы, удельным количеством и величиной включений грнфитп. Предложены технологии объемной термообработки, обеспечивающие формирование в отливках структуры зернистого перлита с требуемым соотношением показателей прочности, вязкости и пластичности. Изучена кинетика растворения графита и перераспределения компонентов при индукционном нагреве. Для ряда сплавов построены структурные диаграммы закалки в условиях скоростного нагрева. Разработаны преимущественные режимы объемной и поверхностной термообработок. Исследоодны процессы, протекающие в закаленных сталях при отпуске. Получены аналитические зависимости структурно-фазового состояния и механических свойств сплавов от ряда факторов. Эффективность предложенных технических решений подтверждена результатами технологических, стендовых и полевых испытаний деталей сельхозмашин.

Состоятельность уравнения типа (4.16) подтверждена результатами обработки испытаний на длительную прочность, полученными при изучении влияния вида напряженного состояния на долговечность стали перлитного и аустенитного классов, а также ряда никелевых сплавов.

(фактически - от разности атомных размеров) они по-разному упрочняют твердый раствор. Необходимо обратить внимание на два момента: 1) отсутствие упрочнения в системе Nb—Та, объясняющееся полным совпадением атомных размеров обоих металлов - 1,47А; 2) разупрочнение при малом (~1 ат.%) легировании железа хромом. Разупрочнение при образовании твердого раствора — явление аномальное. Это особенность неконцентрированных твердых растворов Fe—Сг, которая впервые была отмечена авторами работы [22] и неоднократно подтверждена результатами последующих исследований разных авторов. Подобное аномальное поведение железохромистых твердых растворов пока еще не объяснено.

После испытаний из образцов изготовляли шлифы для просмотра и обнаружения усталостных трещин. Применимость методики испытания многонадрезанных образцов к исследованию трещин малоцикловой усталости была проверена специальными, экспериментами и еще раз подтверждена результатами приведенного исследования.

Рассмотренная модель подтверждена результатами расчетного анализа процесса упругопластического деформирования для цилиндрических корпусов типов I и II. Изменение диаграмм циклического деформирования для цилиндрического корпуса типа I, связано только с упрочняющим эффектом сплава; ползучесть при температуре 610 °С не проявляется (рис. 4.61, а). Для цилиндрического корпуса типа II диаграммы циклического деформирования, построенные без учета (штриховые линии) и с учетом (сплошные линии) ползучести различаются значительно (рис. 4.61, б). Эта особенность процесса упругопластического деформирования для корпуса типа II подтверждается характером зависимости деформации ползучести ес от числа полуциклов, полученной с учетом изменения упругих напряжений а д на этапе разгрузки в (k + 1) -м полуцикле и напряжений релаксации на этапе выдержки (рис. 4.62).

Эффективность работы отсосов при установленном объеме удаляемого воздуха должна быть подтверждена результатами анализа воздуха в зоне дыхания на рабочих местах. Эффективность считается достаточной, когда достигнутое содержание вредных веществ на рабочих местах не превышает ПДК.

Совокупность приведенных данных о положительном влиянии предварительной электроразрядной обработки на качество последующего механического измельчения руды подтверждена результатами лабораторных исследований на обогатимость.

Справедливость выполненного расчета была подтверждена результатами испытаний цилиндрических полых образцов (рисунок) из низко- и среднелегированной (по четыре образца в партии) сталей, с кольцевыми швами, сваренными в У-образную разделку электродами типа Э42А-Ф марки УОНИ 13/45 и электродами типа Э70-Ф марок АНП-1 и АНП-2. На рисунке швы, сваренные электродами УОНИ 13/45, обозначены цифрой 1, швы, сваренные электродами АНП — цифрой 2. Механические характеристики основного металла и металла швов приведены в таблице.

слоя мала по сравнению с размерами ячеек пучка и радиусом кривизны труб и незначительно изменяется по их периметру. Возможность применения d3 в данном случае была также подтверждена результатами исследований теплообмена и гидродинамики в работе [39]. Наряду с d3 при исследовании теплообмена и гидравлического сопротивления в качестве характерного размера может использоваться эффективная толщина пристенного слоя 6, принимаемая постоянной по периметру витых труб и одинаковая для теплового и гидродинамического пристенных слоев, что справедливо для чисел Прандтля Рг « *> 1 [10]. Применение с1э в пучке витых труб оправдано также тем, что даже в точках контактов соседних труб не образуются застойные зоны с ламинарным течением, что наблюдается в плотноупакованных пучках круглых труб [ 4]. Исследования структуры потока в пучках витых труб показали, что при обтекании мест контакта труб в следе наблюдается турбулентное течение с высоким уровнем турбулентности. В то же время площадь точек касания труб составляет менее 3% всей поверхности труб.

Справедливость выражения (43) для всасывающих трубопроводов различных диаметров была подтверждена результатами соответствующих экспериментов на одной из насосных станций промышленного водопровода.

Расчет выпуклых и плоских днищ. Для глухих выпуклых днищ сохранена формула норм 1956 г., выведенная теоретически для предельного состояния тонкостенных эллиптических днищ без учета изгиба. Формула выведена по условию пластичности Мизеса и подтверждена результатами испытания моделей.

Как коэффициент режима у, так и фазовый сдвиг А исчисляются в долях цикла. Причем из соображений удобства вычислений циклы движения шестиногими походками были разделены на 12 долей. Вычисления, проведенные с применением ЭВМ, показали,, что волновые симметричные походки обладают наибольшим запасом статической устойчивости среди всех возможных 1030 походок шестиногих. Подтверждением правильности этого вывода служат наблюдения биологов [3], из которых следует, что именно этот класс походок используют насекомые. Следует заметить, однако, что опыт живой природы не всегда применим в исследованиях шагающих машин, поскольку статическая устойчивость, например, у восьминогих походок больше у неволновых, хотя членистоногие используют только волновые походки.

Это обстоятельство весьма существенно. Действительно, под действием только сил трения, которые принимают наибольшую величину там, где зазор узкий, вал стремился бы перемещаться в противоположную сторону, как бы катясь по внутренней поверхности подшипника. И действительно, такое перемещение вала в сторону, противоположную направлению вращения, можно наблюдать, когда зазор между валом и подшипником не заполнен вязкой жидкостью, способной давать начало действующим на поверхность вала дополнительным давлениям, зависящим от вязкости жидкости. Наблюдаемое на'практике смещение вала влево, т. е. по ходу вращения, для случая смазанного подшипника служит, таким образом, замечательным и весьма убедительным подтверждением правильности излагаемых соображений.

Косвенным подтверждением правильности формы построенной области служит тот факт, что при пересечении области плоскостью р2 = Рз получаемая фигура совпадает с областью устойчивости шестиногих, что соответствует реальному положению вещей, так как в этом случае средние II и III ноги работают синхронно как одна нога, т. е. экипаж вырождается в шестиногий.

Если значения ои или ги вычисляются различными приёмами, то получение близких результатов (в пределах расхождения до W/0) может служить косвенным подтверждением правильности расчёта, а также следования ошибок закону Гаусса. Если же получаются значительные расхождения в результатах, то следует как проверить самое вычисление, так и увеличить число измерений для поверки соответствия распределения ошибок закону Гаусса (приёмами, указанными в третьей задаче).

Однако при реальной работе предложенной В. Г. Шуховым конструкции арочной фермы, как уже отмечалось выше, гибкая тяга не может работать на сжатие. Поэтому при реальных загружениях фермы в одной из тяг возникает сжатие, и она выпучивается. Таким образом, одна из связей выключается из работы конструкции. В этот момент рассматриваемая система становится статически определимой, и ее дальнейший расчет значительно упрощается, так как число неизвестных и число уравнений статики одинаково. Определение места выключения связей в таких системах является наиболее важным и ответственным моментом расчета конструкций с односторонними связями. При современных способах расчета конструкций с односторонними выключающимися связями на ЭВМ производится перебор всех возможных вариантов загружения с поочередным исключением из работы связей, в которых возникают усилия сжатия. В результате этого находят систему, в которой все гибкие связи работают на растяжение. В. Г. Шухов предложил определить места выключения связей, исходя из простого геометрического рассмотрения системы при различных загружениях и в зависимости от местоположения примыканий наклонных тяг к арке. В результате этого рассмотрения из системы исключались лишние связи. Затем для определения растягивающих усилий в тягах можно также на основе геометрических пропорций составить уравнения моментов в количестве, равном числу оставшихся растянутых связей или количеству неизвестных. Получение таким образом во всех тягах растягивающих усилий является подтверждением правильности определения места выключения связей. После определения усилий в тягах можно вычислить момент в произвольном сечении верхнего пояса, составив уравнение моментов относительно этого сечения. Предложенный В. Г. Шуховым геометрический способ определения усилий в арочных конструкциях, по мнению последующих исследователей 2), выгодно отличается простотой и достаточной точностью и может применяться в практических расчетах и в настоящее время. Анализируя очертания верхнего пояса арочных ферм, В. Г. Шухов наряду с прямолинейными элементами рассматривал арки кругового и параболического очертания. Исходя из критерия получения минимальных напряжений в верхнем поясе арочной фермы или в конечном счете из минимальных абсолютных величин изгибающих моментов, были определены и рекомендованы оптимальные места прикрепления наклонных растянутых элементов к арке. При этом была показана эффективность установки наклонных тяг. Так, в случае параболической арки с тремя тягами, расположенными наивыгоднейшим образом, абсолютное значение изгибающего момента почти в три раза меньше, чем в арках, имеющих только одну горизонтальную затяжку. Предварительно аналитически было доказано, что места оптимального прикрепления наклонных тяг для арок с тремя затяжками расположены примерно в третях пролета арки.

К выполнению сварочных работ при ремонте котлоагре-гатов допускают только сварщиков, аттестованных в соответствии с «Правилами аттестации сварщиков», утвержденными Госгортехнадзором СССР. При этом сварщиков допускают к выполнению тех видов сварочных работ, которые разрешены им при аттестации. Подтверждением правильности выполнения указанных положений при ремонтных работах являются заверенные печатью копии удостоверений сварщиков, которые передают заказчику.

Известным подтверждением правильности расчетного определения знака (dcJdT)v в полосе, близкой к нижней ветви пограничной кривой, служат опыты по измерению изохорной теплоемкости воды [Л.3], этилового спирта [Л.4] и этилена [Л.58] вблизи линии агрегатного перехода. Опыты показали, что вдоль изохор, на участках, прилегающих к нижней пограничной кривой, теплоемкость cv влажных паров перечисленных жидкостей растет с повышением температуры. Такая закономерность отмечена как в области малых и средних давлений, так и в околокритических состояниях.

Если значение ои или Еи вычисляется различными приемами, то получение близких результатов (в пределах расхождения до 10%) может служить косвенным подтверждением правильности расчета, а также и следования ошибок закону Гаусса. Если же получаются значительные расхождения в результатах, то следует проверить самые вычисления и увеличить число измерений для проверки соответствия распределения ошибок закону Гаусса (приемами, указанными в третьей задаче).

Циклическое упругопластическое нагружение относится к типу сложных нагружений, когда в процессе нагружения происходит изменение направляющих тензоров напряжений и деформаций. В [2] вводится класс так называемых простых циклических на-тружений, при которых «направляющий тензор напряжений не изменяется, а направляющий тензор деформаций только один раз меняет знак». Простое циклическое нагружение, как оказалось, довольно часто имеет место в реальных условиях работы конструкций. Для этого класса в [2] были разработаны уравнения состояния в конечных соотношениях, базирующиеся на теории малых упругопластических деформаций [1J. Достаточная точность предложенных в [2] уравнений была подтверждена многочисленными экспериментальными данными [3—8]. Подтверждением правильности разработанной теории [9—12J для простых циклических нагружений явилось и экспериментальное обоснование наличия обобщенной диаграммы малоциклового нагружения (см. гл. 2). При нормальных и повышенных температурах обобщенная диаграмма позволяет учесть эффект Баушингера, поцикловую трансформацию свойств материалов, выражающуюся в цикличе-

^ч1во-механических соображений и объяснить вид наблюдаемого в экспериментах распределения спектральной плотности Qv(v). Это обстоятельство явилось первым подтверждением правильности гипотезы Эйнштейна о наличии процессов вынужденного испускания квантов.

Промывная серная кислота содержит в качестве твердых взвесей шлам, который является ценным продуктом и по условиям основного производства выделяется отстаиванием или фильтрацией. На извлечение рения кислота поступает уже достаточно осветленной, в связи с чем выбран вариант процесса с неподвижным слоем смолы. Рений является очень редким и дорогостоящим металлом, поэтому желательно его извлекать с возможной полнотой; это является еще одним подтверждением правильности выбора варианта, обеспечивающего высокое извлечение.

1. Каминский и Гитис [181] показали, что 1-замещенные лг-динитробензолы при взаимодействии с ацетоном в щелочной среде (реакция Яновского) образуют два ряда продуктов, существенно отличающихся друг от друга по окраске. Им были приписаны структуры XIV и XV. Подтверждением правильности этих структур служат результаты корреляции частот их длинноволновых полос поглощения. Для продуктов XIV действительно соотношение (VII.51), для продуктов XV— (VI 1.52).