Подтверждено исследованиями

Эта модель была проверена на медно-никелевых сплавах, которые легировали небольшими количествами других непереходных Y или переходных Z элементов. При этом отмечали критический состав, при котором /крит и /лас совпадали или исчезал Фладе-потенциал. Добавки непереходных металлов с валентностью >1 должны были бы сдвигать критический состав в сторону увеличения содержания никеля, тогда как добавки переходных металлов имели бы противоположный эффект. Например, один двухвалентный атом цинка или трехвалентный атом алюминия были бы эквивалентны в твердом растворе двум или трем атомам меди, соответственно. Это было подтверждено экспериментально [53, 54]. Найдены соотношения

Соотношение (4.24) было подтверждено экспериментально для стекла (у=0,251) и некоторых других хрупких материалов. При хрупком разрушении энергия движения трещины на единицу длины Gc равна истинной поверхностной энергии 2-у, т.е. является константой материала, связанной с прочностью межатомных связей. Для металлических материалов Gc не равна поверхностной энергии.

Соотношение между массой и энергией не только было подтверждено экспериментально, но и нашло многие важные практические применения. Одновременно описанные явления доказывают также и закон сохранения энергии в релятивистском случае.

целесообразность кристаллизации под давлением расплавов при температуре, более близкой к температуре начала кристаллизации при атмосферном давлении. Это подтверждено экспериментально в условиях кристаллизации под механическим давлением. Повышение температуры заливки и немедленная подача давления приводят, как правило, к образованию более крупной столбчатой структуры. Увеличение давления до 200 МН/м2 и более в меньшей степени сказывается на

При некотором значении скорости циркуляции обе кривые сливаются в одну. Такой вывод был сделан авторами работы [167] еще до того, как появились опытные данные по qKPi и qKp2 в области больших скоростей. Позднее это было подтверждено экспериментально опытными данными автора [134] для метилового спирта

4) более твердое тело под нагрузкой внедряется в более мягкое тело; это предположение было подтверждено экспериментально [95];

ности на усталость. Оценку чувствительности титановых сплавов к концентраторам напряжений ряд исследователей давали при изучении параметров подобия усталостного разрушения по методу В.П.Когаева [ 103]. Была определена константа металла va, характеризующая чувствительность его усталостной прочности к концентрации напряжений и масштабному фактору (см. ниже). При /V=107 цикл величина ^оказалась равной: для сплава ОТ4 0,022-^0,050, для сплава ВТ22 0,072, для малоуглеродистых сталей 0,10—0,11, для среднеуглеродистых сталей 0,18— 0,19, для аустенитных нержавеющих сталей 0,27—0,30 и только для высокопрочных легированных (типа 40ХН) 0,06—0,07. Судя по этим данным, титановые сплавы обладают высокой чувствительностью к концентраторам напряжений. Однако увеличение ат не приводит к беспредельному снижению усталостной прочности. Установлено, что при ат> >4,5-i-5 усталостная прочность стабилизируется до уровня ~50 МПа и это характерно, видимо, для усталостной прочности с концентратором напряжений, которым характеризуется реальная трещина, что подтверждено экспериментально [ 104].

В результате при контроле контактным преобразователем электрический сигнал от структурных помех не меняется в зависимости от условий акустического контакта при постоянной толщине слоя контактной жидкости, а полезный сигнал меняется. Это подтверждено экспериментальной проверкой. При иммерсионном или бесконтактном способах контроля этот эффект не наблюдается ввиду отсутствия слоя контактной жидкости.

Изменение заряда поверхности металла происходит не только при его электрохимической поляризации (например, от внешнего источника), но и вследствие изменения физико-механического состояния поверхности, ведущего к образованию внутреннего двойного слоя при пластической деформации и сдвигу заряда в сторону положительных значений (гл. II), что подтверждено экспериментально (см. рис. 31).

Изменение заряда поверхности металла происходит не только при его электрохимической поляризации (например, от внешнего источника), но и вследствие изменения физико-механического состояния поверхности, ведущего к образованию внутреннего двойного слоя при пластической деформации и сдвигу заряда в сторону положительных значений (гл. II), что подтверждено экспериментально (см. рис. 37).

Мы изучали поведение углеродных волокон на основе полиак-рилонитрила, покрытых медью и никелем. Покрытия наносили химическим методом, то есть осаждением из растворов солей, при температурах 20 и 80° С для меди и никеля соответственно. Для выбранных нами металлов исключена возможность образования химических соединений при температурах нанесения покрытия [5], а следовательно, и снижение прочностных характеристик углеродных волокон (что подтверждено экспериментально). Поэтому изучалось влияние на свойства металлизированного углеродного волокна температур, близких к технологическим и эксплуатационным. Для этого определяли прочность на разрыв волокон без покрытия после отжига в контакте с металлами. Отжиг проводили в вакууме с давлением 5 • 10~6лш рпг. ст. в течение 24 ч. Предварительно было

В области вязкого подслоя (0 < rjx, т?2 < 5) и переходной зоне (5 < r)x, rjs < 30) измерения профиля скорости закрученного потока в настоящее время отсутствуют. В первом приближении можно считать, что в этих областях зависимости <рж = / (г)х) и
новых сплавов и даже технически чистого титана при наличии в кислом растворе ионов хлора подтверждено исследованиями с применением растворов соляной и серной кислот высокой концентрации (рис. 31). В 12 н. HCI коррозионное растрескивание технически чистого титана наблюдается и при анодной, и при катодной поляризации в диапазоне потенциалов от —955 мВ до 0 с явно выраженным минимумом при у — = -155 мВ (кривая /), тогда как в растворе 10 н. H2S04, в котором отсутствуют ионы хлора, разрушения образцов не происходит во всем интервале исследованных потенциалов (см. рис. 31, кривая 2). Потенциал коррозии технически чистого титана в растворе соляной кислоты равен —455 мВ. В этом растворе и при анодной, и при катодной поляризации в" пределах области чувствительности к растрескиванию на поверхности образцов отмечена язвенная коррозия; причиной ее не являются напряжения, так как язвы в равной степени обнаруживались на растянутой части образцов и на ненапряженных участках. Исследование поведения сплава Ti — 8 % AI -1 % V — 1 % Мо в растворах соляной кислоты при наложении анодного и катодного тока [52] выявило коррозионное растрескивание в области небольшой катодной поляризации, а также при больших значениях анодных потенциалов (~28) — при перепассивации. Склонность к коррозионному растрескиванию наблюдалась при рН<1,5, что объяснено водородным охрупчи-ванием.

нок было подтверждено исследованиями тонких фолы композита А16061 — 45% В, проведенными в Среднезападном исследовательском институте. Электронная микрофотография такой фольги на просвет и дифракционная картина приведены на рис. 2. Дифракцией охвачены как реакционная зона, так и поверхность раздела. Образец подвергался отжигу при 777 К в течение 165 ч; при этом реакционная зона содержала большое количество диборида алюминия. На поверхности раздела была обнаружена только окись алюминия (АЬОз). Этого и следовало ожидать по термодинамическим соображениям, поскольку окисел бора на борном волокне восстанавливается при взаимодействии с алюминиевой матрицей.

Предсказанное влияние излучения на эксплуатационные характеристики покрытий из графита и дисульфида молибдена было подтверждено исследованиями при облучении как в статических условиях, так и в реакторе. Рейс и Кокс [34] сообщили о влиянии у-излучения (у-полость реактора MTR) и излучения реактора Х-10 Ок-Риджской национальной лаборатории на восемь промышленных сухих пленочных покрытий при дозах у-облучения до 2,6-Ю11 эрг!г и потоках быстрых нейтронов до 3,0 X X 101в нейтрон/см?1. Аналогичные исследования влияния у-излучения провел также Лэвик [18]. В большинстве случаев тип излучения не оказывал заметного влияния на эксплуатационные характеристики. Хотя условия облучения и оценка эксплуатационных характеристик во всех этих работах в какой-то мере различны, можно сделать общие выводы:

Удельные тяговые сопротивления лемешньх и дисковых плугов, а также лемешных лущильников и пшеничных плугов практически одинаковы. Поэтому для расчёта дисковых плугов можно и.пользовать данные динамомзтрирования лемешных плугов. Это положение подтверждено исследованиями, проведёнными в СССР и за границей.

Пример зависимости от давления показан на рис. 22 и 23 для вертикальной и наклонной труб. Кривые для вертикальных труб имеют при давлении 80—110 ата две точки перегиба, наиболее за* метные при малых скоростях циркуляции; это было установлено еще в более ранних исследованиях ЦКТИ [Л. 3] и подтверждено исследованиями ЭНИН [Л. 6]. С увеличением угла наклона труб к вертикали максимум постепенно исчезает н заменяется плавным умень-

жающейся к третьей форме свободных колебаний ротора без учета консоли. Это подтверждено исследованиями на всех типах выпускаемых турбогенераторов мощностью выше 100 Мет. Груз, установленный на консоли, практически не влияет на прогиб по первой форме, слабо сказывается на прогибе по второй форме и вызывает прогиб вала по форме, приближающейся к третьей

В ряде случаев даже при средних давлениях не удавалось проведение очистки котлов «на ходу». Анализ таких очисток показывает, что они проводились для котлов, питательная вода которых имела высокощелочную реакцию. Для котлов средних давлений добавочная вода приготовляется обычно как умягченная, и следовательно, щелочность питательной воды для таких котлов всегда выше, чем для котлов высоких давлений, для которых добавочная вода обычно бывает обессоленной. Между тем, влияние значения рН на прочность комплексо-натов очень велико (см. табл. 7-3). При значении рН>11,5 комплексы железа вообще не существуют и, следовательно, очистка котлов, питаемых водой такого состава, при котором рН котловой "воды превышает 11,0, невозможна. На некоторых ТЭЦ даже высоких давлений также возможна высокощелочная реакция котловой воды. В таком случае снижение давления для очистки «на ходу» также может не дать ожидаемого результата. Выходом из положения может быть применение композиции на основе комплексонов, теоретические основы которых изложены в гл. 12. Это предположение было подтверждено исследованиями в промышленных условиях, результаты которых изложены в § 12-7.

Диаграмма состояния Cr—Mg не построена. В работе [1] проведен анализ некоторых исследований, посвященных приготовлению сплавов системы Cr—Mg при взаимодействии Mg с Сг203. Отмечается, что существование соединений CrMg, Cr2Mg3, CrMg3 и CrMg4, о которых сообщено в работе [X], сомнительно, так как не подтверждено исследованиями кристаллической структуры.

Очевидно уменьшение шероховатости и упрочнение поверхности в процессе приработки повышает сопротивление усталости деталей. Если шероховатость поверхности во время приработки ухудшается, поверхностный слой разупрочняется, в нем появляются остаточные растягивающие напряжения или убывают по абсолютной величине исходные напряжения сжатия, то сопротивление усталости деталей уменьшается. Влияние износа на прочность при повторно-переменных нагрузках может, таким образом, быть как отрицательным, так и положительным. Это подтверждено исследованиями Д. А. Драйгора и В. Т. Шарая на ряде режимов трения скольжения. К сожалению, опытных данных недостаточно, чтобы применительно к конкретным машинам с характерными для их узлов скоростями скольжения и материалами пар трения указать давления, при которых их положительное влияние будет наибольшим, а также давления, начиная с которых пластическая деформация поверхностного слоя на приработке будет сопровождаться разрыхлением структуры. Однако некоторые режимы трения легко оценить по их влиянию на прочность.

Влияние структуры наводороженной стали на ее длительную прочность такое же, как и для случая влияния водорода при кратковременном нагружении, т. е. влияние наводороживания на статическую усталость стали, тем сильнее, чем менее равновесна структура стали, что было подтверждено исследованиями [148, 182].