Параметрам конструкции

Зайнуллин Р. С., Шарафиев Р. Г. Сертификация нефтега-зохимического оборудования по параметрам испытаний. Под ред. Е. М. Морозова. М.: ОАО Издательство «Недра», 1998. — 447 с.: ил. ISBN 5-230-19114-8

В настоящей работе предлагается проводить сертификацию с оценкой срока службы оборудования по параметрам испытаний. В качестве параметра, обеспечивающего заданный ресурс оборудования, принято отношение испытательного ри к рабочему рр давлению: ри/рр. В основу расчета положен следующий консервативный подход, обеспечивающий определенный запас прочности. Полагается, что в элементах оборудования имеются трещины, размеры которых изменяются в широком диапазоне: от размеров, соответствующих разрешающей способности средств диагностики до критических, зависящих от параметров испытаний и эксплуатации.

6.8. Оценка ресурса оборудования по параметрам испытаний и эксплуатации

10. Методика оценки ресурса оборудования по параметрам испытаний и эксплуатации /Под ред. Р.С. Зайнуллина. -М.: Металлургия, 1996. -10 с.

5. Теоретические основы оценки ресурса оборудования по параметрам испытаний...................................................................................... 299

6.8. Оценка ресурса оборудования по параметрам испытаний и

СЕРТИФИКАЦИЯ НЕФТЕГАЗОХИМИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ ПО ПАРАМЕТРАМ ИСПЫТАНИЙ

84. Зайнуллин Р.С., Шарафиев Р.Г., Кожикин М.Н., Надршин А.С., Ямуров Н.Р. Методика оценки ресурса оборудования по параметрам испытаний и эксплуатации. - М.: Изд-во "Металлургия", 1996. - 7 с.

5.3. Оценка работоспособности оборудования по параметрам испытаний

В настоящем разделе рассматривается методика оценки работоспособности, определения срока службы для оборудования по параметрам испытаний и эксплуатации аппарата. В качестве параметра, обеспечивающего заданный ресурс оборудования, принято отношение испытательного Р„ к рабочему РР давлению: РИ/РР- В основу расчета положен следующий консервативный подход, обеспечивающий определенный запас прочности. Полагается, что в элементах оборудования имеются трещины, размеры которых изменяются в широком диапазоне: от размеров, соответствующих разрешающей способности средств диагностики, до критических, зависящих от параметров испытаний и эксплуатации. При этом за расчетные параметры при оценке ресурса взяты критические размеры трещин, в частности, критическая глубина продольной не-

На основании проведенных комплексных исследований и обобщения литературных данных по напряженно-деформированному состоянию, предельных состояний, меха-нохимии металлов и механики разрушения получены аналитические формулы для оценки ресурса элементов по параметрам испытаний и эксплуатации в условиях:

На фиг. 76 схематически изображены освоенные в настоящее время тяжелые компрессоры, входящие в пять конструктивно нормализованных рядов. Особенно на примере 5-го ряда можно прийти к выводу о значении разработки конструктивно нормализованных рядов как основной предпосылки к повышению серийности. Действительно, если аналогичные по параметрам конструкции компрессоров — воздушный компрессор 6000/8, вакуумнасос 7200, циркуляционный насос 180/320 и кислородный компрессор К3600/16 конструировали и изготовляли раньше как резко отличные друг от друга конструкции, то в настоящее время их строят как производные единого основания, что и обусловило возможность унификации их основных деталей и узлов и как следствие изготовление их в серийном порядке.

Чистые комнаты и кабины. По своему назначению, параметрам, конструкции помещения и рабочие места с контролируемой средой делятся (PC СЭВ 4494—74) на чистые комнаты, пылезащитные кабины, пылезащитные камеры, скафандры с защитной газовой средой.

По геометрическим параметрам конструкции МГД-генераторы подразделяются на линейные, дисковые, вихревые.

представляют собой мембранные и изгибающие нагрузки, приложенные к поверхности трещины (рис. l(d)); 2a — длина, L(XI) — глубина несквозной трещины". К параметрам конструкции относятся толщина h и главные радиусы кривизны RI и /?2. При постановке задачи использованы безразмерные величины, определенные в приложении; Е и v — упругие постоянные материала. Интегральные уравнения получены на основе следующих смешанных краевых условий в плоскости л:2 = 0 (рис. l(d)):

Блок 2. Исходя из результатов моделирования ЭХ разрабатываемого РЭС, требований к параметрам конструкции (если задаются в ТЗ), а также уровня тепловых и механических воздействий, включая мощности Рэ тепловыделений на электрорадиоэлементах (ЭРЭ), осуществляется предварительная автоматизированная разработка конструкции проектируемого устройства. В процессе разработки конструкции решаются, например, следующие задачи: компоновка электрической схемы в типовые конструктивные узлы (разрезание схемы на части); размещение конструктивных узлов, например в блоке, с учетом тепловых, электромагнитных и механических характеристик; определение параметров корпуса блока, исходя из действующих на него дестабилизирующих факторов, а также требований к массо-габаритным и удельным характеристикам (обычно задаются в ТЗ или ЧТЗ (информационный поток Дтз2) и т. п.

При проектировании дисков конструктор опирается на свой опыт, создавая новую или модифицируя известную конструкцию, а затем осуществляет поверочный расчет на прочность. Это приводит к многократному повторению расчетов и- требует значительных затрат при выборе наилучшего варианта. Разработка методов оптимального проектирования диска с учетом условий работы и требований прочности, реализованная в виде системы автоматического проектирования на ЭВМ, является актуальной задачей. Решение этой задачи позволяет выявить взаимосвязь различных требований, предъявляемых к прочности, долговечности, рабочим параметрам конструкции и к характеристикам материала при

Этот метод в ряде случаев позволяет заменить изучение натурного объекта исследованием характеристик уменьшенной, механически подобной модели с последующим переходом от параметров модели к соответствующим параметрам конструкции.

Оценка надежности резервуара в целом и его отдельных конструктивных элементов должна выполняться по установленным параметрам конструкции, которые определяются проектно-технической документацией с пределами, установленными СНиП-Ш-18-75 (часть II, прил. 1, п.ЗЗ) СНиП 3.03.01-87, "Правилами устройства вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов" (ПБ 03-381-00), РД 39-30-1284-85 "Руководством по обследованию и дефектоскопии вертикальных стальных резервуаров", "Правилами технической эксплуатации резервуаров и инструкциями по их ремонту" (М, Недра, 1988). Методы контроля показателей надежности определяются ГОСТ 27.401-84.

Определяющее значение при предварительном проектировании имеет оценка масс различных агрегатов вертолета по основным параметрам конструкции. На стадии предварительного проектирования оценки масс агрегатов могут быть получены только интерполяцией и экстраполяцией характеристик существующих конструкций. Для этого обычно используются аналитические зависимости, полученные путем обработки статистических данных о массе агрегатов. Основная проблема, связанная с таким подходом, заключается в надежности статистических данных, особенно в случаях, когда необходима экстраполяция далеко за пределы существующих конструкций. Эмпирические формулы, надежно отражающие тенденции изменения данных о массе конструкций, можно успешно применять при предварительном проектировании.

6) определение количественных требований к прочности материала и параметрам конструкции, при которых решение наилучшим образом приближается к оптимальному;

По конструкции стенки применяют оболочки: однослойные неподкрепленные, двухслойные, подкрепленные шпангоутами или одновременно со шпангоутами и стрингерами, вафельные и трехслойные. Возможны также и комбинированные варианты. Например, на вафельных или трехслойных оболочках дополнительно могут быть установлены промежуточные шпангоуты. Двухслойные оболочки применяют обычно для выполнения требований тепло-или звукоизоляции, при этом силовую основу составляет слой, выполненный из конструкционного материала (композиционного или металлического). Выбор того или иного варианта определяется ограничениями по массе, эксплуатационными условиями, характером и величиной действующих нагрузок. В табл. 1 представлены конструкции стенок, расположенные в последовательности уменьшения массы оболочек, и ориентировочные значения их коэффициентов совершенства по массе KG- На рис. 4 приведены значения коэффициентов эффективности конструкций по массе NG для основных конструкций стенок из различных материалов, расположенных в последовательности уменьшения массы. Значения NG можно рассматривать как ориентировочные, теоретически достижимые без ограничений по прочности материала и прочим параметрам конструкции, которые учитываются при конкретном проектировании. Анализируя рис. 4, можно сделать следующие выводы.