Подвергается испытаниям

В то же время необходимо отметить, что, как показывает практика, при нынешнем состоянии механизации и автоматизации процессов штамповки, обеспечение оптимальных значений /х-ц/ сопряжено с большими трудностями. Цилиндрическая, бортовая часть дшпца подвергается интенсивному охлаждению, и значения //сд, в основном не попадают в вышеуказанные интервалы температур фазовых превращений, а оказываются ниже. Тс есть решение задачи съема предложенными выше методами возможно при полной механизации всего технологического процесса горячей штамповки днищ.

Внешняя поверхность стенки подвергается интенсивному нагреву лучистым (радиационным) тепловым потоком плотностью <7р или потоком высокотемпературного газа с температурой tж, или их совместному воздействию

новках оборудования подвергается интенсивному межкристал-•литному растрескиванию. Это-явление связано с образованием политионовых кислот (Н28з.Ов, где х.— 3, 4, 5) при взаимсн действии остающейся на поверхности оборудования пленки сульфида металла с влажным воздухом при комнатной температуре [65, 66]. Эти кислоты можно получить в лаборатории, пропуская сероводород через воду, насыщенную SO2. Для понимания механизма наблюдаемых разрушений следует учесть, что при протекании коррозионных процессов эти кислоты легко катодно восстанавливаются. В связи с этим политионовые кислоты действуют в качестве катодного деполяризатора, который способствует растворению металла по границам зерен, обедненным хромом. Еще одна форма влияния, возможно, заключается в том, что продукты их катодного восстановления (H2S или аналогичные соединения) стимулируют абсорбцию межузельного водорода сплавом, обедненным хромом. Под напряжением этот сплав, если он имеет ферритную структуру, подвергается водородной коррозии вдоль границ зерен. Аустенитный сплав в этих условиях устойчив. Показано, что наличие в морской воде более 2 мг/л серы в виде Na2S либо продуктов катодного восстановления сульфитов SOg" или тиосульфатов S2Og~ вызывает водородное растрескивание высокопрочных сталей с 0,77 % С, а та'кже ферритных и мартенситных нержавеющих сталей [67]. Предполагают, что и политионовые кислоты оказывают аналогичное действие.

3. При приближении к основной окружности относительное скольжение на ножке становится очень большим. Поэтому в малых колесах ножка изнашивается сильнее, чем в больших. Для начальной точки, лежащей на основной окружности, относительное скольжение теоретически становится равным бесконечности. Следовательно, в колесах с наименьшим числом зубьев ножка зуба малого колеса, для которого начальная точка эвольвенты является крайней точкой активного профиля, в отношении износа находится в чрезвычайно невыгодных условиях. По той же причине в колесах с подрезанной ножкой зуба ножка меньшего колеса также подвергается интенсивному износу, что является дополнительным основанием против допущения подреза. Для уменьшения износа необходимо, чтобы крайние точки активной линии зацепления не только не переходили за предельные точки А и В линии зацепления, но не находились бы и вблизи их. Нормальные колеса в отношении износа зубьев невыгодны. Поэтому в ответственных передачах, где условия надежности и долговечности приобретают особое значение, исправленному (корригированному) профилю необходимо отдать преимущество перед нормальным даже в тех случаях, где исправление зацепления не вызывается условиями подреза зуба.

В особо тяжелых условиях находится масло, смазывающее газовую турбину. При контакте с деталями, нагретыми до высокой температуры, оно подвергается интенсивному окислению. Высокая кратность циркуляции в системе и распыливание подающими форсунками усугубляют этот процесс. Большое содержание воздуха снижает смазывающие и теплоотводящие свойства масла. Все это требует постоянного контроля за качеством масла и его периодическую замену.

зерен. Межкристаллитной коррозии подвергаются, в частности, аустенитные хромоникелевые стали, подвергнутые провоцирующему отжигу. Коррозия проявляется в определенных областях потенциалов и связана е выделением по границам зерен карбидов хрома (Сг, Fe)23Ce. При длительном отжиге стали концентрация хрома в карбиде увеличивается, а железа уменьшается (рис. 14). В близлежащих участках зерен образуются зоны обедненные хромом, которые евоей формой повторяют границу зерен. Вследствие уменьшения концентрации хрома ток анодного растворения в обедненной зоне значительно выше, чем на поверхности самого зерна. В то время как тело зерна и карбиды хрома находятся в паееивном состоянии, обедненная зона находится в активном состоянии и подвергается интенсивному растворению. Анодные поляризационные диаграммы, поясняющие возникновение меж-кристаллитной коррозии, представлены на рие. 15. Как видно-из приведенной диаграммы, для хромоникелевых сталей имеется две области потенциалов, в которых наблюдается межкристаллит-ная коррозия: на границе перехода стали из активного в пассивное состояние и из пассивного состояния в состояние перепассивации (области МКК заштрихованы). В области перехода из активного состояния в пассивное избирательное растворение стали идет по обедненным зонам, а в области перехода из пассивного состояния в состояние перепаееивации высокая скорость коррозии наблюдается на приграничных участках зерен, занимаемых карбидами хрома. Наличие обедненных хромом приграничных зон и высокая их коррозионная активность для сенсибилизированных коррозионностойких сталей в слабоокислительных средах были доказаны радиоизотопным методом [27]. Случаи межкр исталлитной коррозии при высоких анодных

Один из важнейших элементов подъемной установки — надшахтный копер, несущий направляющие шкивы и воспринимающий нагрузки от шахтного подъема (шкивов, подъемных сосудов, канатов, собственного веса металлоконструкций), ветра. Кроме того, металл конструкции копра подвергается интенсивному воздействию окружающей среды, что ведет к его значительному коррозионному износу. В результате всех этих воздействий возможно снижение прочности несущих конструкций копра и возникновение усталостных повреждений в сварных соединениях элементов.

Поведение металла в дальнейшем может быть весьма различным в зависимости от анионного состава раствора, его концентрации, температурных условий и т. д. В принципе следует принимать во внимание следующее. Пассивация-металла сопровождается переходом его поверхности в оклслен-ное состояние вследствие образования адсорбционной или фазовой окисной пленки. В присутствии в • растворе ионов хлора, сульфатных ионов или иных анионов часто наступает пробой окисной пленки, что вызывает рост илопности анодного тока. Поверхность металла в отдельных местах подвергается интенсивному растворению, образуя .набольшие очаги поражений (питтинги). Следует предположить, что в пределах отдельного питтинга анодная плотность тока достигает очень высоких значений, что приводит к крайне быстрому местному травлению металла. При подходящих .условиях концентрации и температуры питтинги могут сливаться между собой, и тогда травление распространяется на всю поверхность металла, приводя к выравниванию местных дефектов и общему сглаживанию всей .поверхности (электрополировка). Для проведения электрополировки обычно рекомендуется употребление очень вязких растворов, способствующих локализации линий тока на выступающих участках поверхности.

Сварка по присадочной проволоке. Сечение шва образуется почти полностью за счёт металла электродной проволоки и присадки, укладываемой в разделку шва, вследствие чего металл шва слабо легируется за счёт примесей основного металла. Дуга горит между электродной и присадочной проволоками и непосредственно не воздействует на основной металл, поэтому последний не подвергается интенсивному действию тепла. Провар основного металла образуется за счёт тепла, отдаваемого расплавленным металлом проволок и флюсом. Глубина провара практически та же, что при ручной сварке (фиг. 119, в). Сечение присадочной проволоки при однослойной сварке принимается равным половине сечения шва, а при двухслойной — одной трети сечения шва.

При обычных методах токарной обработки на повышенных скоростях резания свыше 150 м/мин деталь подвергается интенсивному нагреву. При попутном точении на тех же режимах обработки деталь практически не нагревается. Это объясняется тем, что наибольшее количество тепла отводится стружкой (60—65%), примерно 25—30% тепла уходит в окружающее пространство и с охлаждающей жидкостью. В результате погрешности детали от температурной деформации минимальны.

Так, латунь марки Л-68 подвергается интенсивному обесцинкова-пию при использовании для охлаждения воды с солесодержанием выше 300 мг/кг.

С этой целью из исследуемого материала следует изготовить несколько серий совершенно одинаковых образцов, каждая из которых подвергается испытаниям на выносливость. При этом фиксируется значение среднего напряжения цикла стш, а предельная амплитуда а„ определяется в результате опыта 186 п° базовому числу циклов JV0. Например,

ПРОВОЛОКА ТИТАНОВАЯ. Изготовляется из сплава ВТ1 и др. титановых сплавов; применяется гл. обр. в качестве сварочной. П. т. выпускается диаметром от 1,2 до 7 мм. Для спец. целей может быть изготовлена и меньшего диаметра. Поставка проволоки диаметром 1,2—4,0 мм производится в бухтах, более 4 мм — в бухтах или пучках. П. т. подвергается испытаниям на растяжение и перегиб. Технология, процесс изготовления П. т. состоит из горячей прокатки кованой заготовки и холодного волочения. Проволока поставляется в отожженном состоянии с травленой поверхностью. П. т., предназначаемая для сварки, подвергается вакуумному отжигу. Осн. ТУ на поставку П. т. являются АМТУ 449-59.

Шпон, идущий на производство клеёной фанеры, предназначенной для ответственных деталей, несущих механические нагрузки, подвергается испытаниям по ГОСТ 1143-41, при которых определяется влажность (обычным весовым методом, описанным выше) и предел прочности при растяжении вдоль волокон. Для последней цели применяется образец в виде полоски шпона длиной 200 мм и шириной 20 мм, изготовляемый из узких оторванных полос шпона. Перед испытанием рабочая часть образца измеряется по ширине (с точ-

После гидравлического испытания на прочность пробным давлением рпр арматура в сборе подвергается испытаниям на герметичность затвора, сальниковой набивки, прокладок гидравлическим давлением, равным условному давлениюру*.

Как показали опыты, наиболее эффективен способ проведения испытаний на повышенных скоростях и меньших нагрузках. Мощность на ведущем колесе стенда для проведения форсированных испытаний авторы рекомендуют принимать в 1,5—2 раза больше мощности на ведущем колесе трактора, гусеница которого подвергается испытаниям, и определять из выражения

Головной образец высоконапорного парогенератора подвергается испытаниям на заводе в соответствии с техническими условиями на поставку.

из них деталей разделяются по видам испытаний на пять групп. В котлостроении используют поковки IV и V групп. При поставке поковок по этим группам металл подвергается испытаниям на растяжение, ударную вязкость и твердость. Сдаточными характеристиками являются предел текуче-' сти, поперечное сужение и ударная вязкость. В партию поковок IV группы входят поковки одной плавки, прошедшие совместно термическую обработку. Поковки, поставляемые по группе V, проходят индивидуальные сдаточные испытания.

Пример 3.2.15. Изделие, состоящее из четырех сборочных узлов, подвергается испытаниям. Вероятность безотказной работы изделия за один цикл испытаний должна соответствовать величине Ртр = 0,9 при доверительной вероятности у = 0,9. Длительность испытаний т,- и соответствующие коэффициенты пропорциональности с,- для каждого из узлов получены опытным и расчетным путем и соответственно равны: с\ = 200; Ci = 300; сз = 250; с4 = 250; TI = 10 ч; т2 = 20 ч; tj = т4 = 35 ч.

Каждая плавка (или партия) стали подвергается испытаниям, установленным соответствующими ГОСТами и техническими условиями. Дополнительные испытания проводятся по внутризаводским инструкциям.

ПРОВОЛОКА ТИТАНОВАЯ. Изготовляется из сплава ВТ1 и др. титановых сплавов; применяется гл. обр. в качестве сварочной. П. т. выпускается диаметром от 1,2 до 7 мм. Для спец. целей может быть изготовлена и меньшего диаметра. Поставка проволоки диаметром 1,2—4,0 мм производится в бухтах, более 4 мм — в бухтах или пучках. П. т. подвергается испытаниям на растяжение и перегиб. Техиологич. процесс изготовления П. т. состоит из горячей прокатки кованой заготовки и холодного волочения. Проволока поставляется в отожженном состоянии с травленой поверхностью. П. т., предназначаемая для сварки, подвергается вакуумному отжигу- Осн. ТУ на поставку П. т. являются АМТУ 449-59.