Подвергается механической

Внешняя поверхность подземных промысловых нефтегазопроводов подвергается коррозионному воздействию грунтов. Коррозионную активность грунтов по отношению к стали определяют по удельному электрическому сопротивлению, потере массы образцов и плотности поляризующего тока (табл. 54).

чением растягивающих напряжений время до разрушения закономерно уменьшается (рис. 9). Существуют, как правило, критич. напряжения, ниже к-рых сплав практически не подвергается коррозионному растрескиванию. Причем, чем больше склонность сплава к кор-

На рис. 43 показан ресурс работы сальника, достигнутый при испытании набивки с восемью армированными никелем кольцами на штоках диаметром 20 и 48 мм при давлении затяжки 300 кгс/см2. Однако длительные эксплуатационные испытания уплотнительных колец, армированных никелевой фольгой, показали, что и никель в контакте с асбесто-графитовой набивкой подвергается коррозионному разрушению в течение нескольких месяцев эксплуатации. Значительно лучше условиям работы сальниковых набивок отвечает мягкая фольга из нержавеющей стали. Следует отметить, что опасения относительно возможного задирания штоков металлическими перегородками не оправдались.

Добавки олова, алюминия и др. резко повышают устойчивость однофазных и двухфазных латуней в отношении общей коррозии и особенно сильно повышают коррозионную устойчивость данных сплавов в морской воде. Однако эти сплавы в напряжённом состоянии чрезвычайно чувствительны к коррозионному растрескиванию. Добавка никеля, повышая коррозионную устойчивость латуней в атмосферных условиях и морской воде, сообщает им также большую стойкость в отношении коррозионного растрескивания. В частности, никелевая латунь Л Н65-5 значительно менее подвергается коррозионному растрескиванию, чем морские латуни с добавками олова и алюминия.

Как указывалось выше, при наличии остаточных напряжений нержавеющая сталь в ряде случаев подвергается коррозионному растрескиванию без приложения нагрузки извне. Так, М. Шейл [111,94] обнаружил коррозионное растрескивание на холодноде-. формированных аустенитных сталях при небольших (2,12 кГ/мм2) остаточных напряжениях. По мнению других авторов [111,93], для развития коррозионного растрескивания напряжения должны быть выше 26,8 кГ/мм2. Франк [111,93] отмечает, что при увеличении напряжения выше определенной величины резко сокращается время до разрушения образца (табл. 111-15).

К- Эделеану [111,82; 111,92] указывает, что особенно склонна к коррозионному растрескиванию нержавеющая сталь, содержащая «квазимартенсит». В том случае, когда весь аустенит превратился в мартенсит, разность в объемах фаз, а соответственно и механические напряжения, отсутствуют. Сталь в этом случае не подвергается коррозионному растрескиванию [111,82; 111,94]. К- Эделеану [111,92] считает, что если превращение аустенита в мартенсит прошло не полностью, то зерна аустенита в углах коррозионной трещины находятся в весьма напряженном состоянии, а это значительно усиливает дальнейшее развитие коррозионного растрескивания. По мнению X. И. Роха [111,97], сталь, содержащая 19% хрома и 7,5% никеля, тем более склонна к коррозионному растрескиванию, чем глубже она после закалки при температуре 1050° С лежит в у-области. Эта же сталь в отожженном состоянии содержит 4% феррита и после холодной обработки не растрескивается в растворе хлористого кальция. По мнению автора, в этом случае феррит, являясь анодом, защищает от разрушения зерна аустенита. Вместе с тем X. И. Роха [111,97] указывает, что уже небольшое количество выделившейся ферритнои составляющей может существенным обра-,зом изменить напряженное состояние в металле. Это обстоятельство видимо, и является решающим для чувствительности стали к коррозионному растрескиванию. Большинство авторов [111,83; 111,92; 111,94; 111,69] указывает, что чисто аустенитные стали более склонны к коррозионному растрескиванию, чем ферритные и мартенситные, Однако наличие в структуре стали феррита не всегда обеспечивает полный иммунитет к коррозионному растрескиванию [111,99]. Если же в ее структуре имеется б-фаза, время испытаний до разрушения образца увеличивается [111,82; 111,100].

По мнению 1C Эделеану [111,119], аустенитная нержавеющая сталь не подвергается коррозионному растрескиванию в чистом паре. Однако в случае переменного увлажнения и высыхания, даже при наличии воды очень высокой чистоты, на поверхности, особенно теплопередающеи, могут накапливаться соли, а это может привести к коррозионному растрескиванию стали [111,120]. Особенно велика опасность коррозионного растрескивания в зоне кипения [111,121]. С. Бреннер [111,122] указывает, что аустенитные нержавеющие стали подвергаются коррозионному растрескиванию и в паре низкого давления. Температура перегрева пара может существенным образом влиять на появление растрескивания в аустенитной нержавеющей стали. При умеренном перегреве (порядка 25±7°С) пара-часть воды испаряется, а ионы хлора концентрируются в оставшихся каплях воды. При этом, естественно, концентрация их возрастает [111,107], а следовательно, процесс коррозионного растрескивания интенсифицируется. Коррозионное растрескивание аустенитной нержавеющей стали может возникать при 50° С. Так, в этом случае при наличии в воде 50 мг/л ионов хлора сталь 316 разрушалась через полтора года [111,88]. Ф. В. Девис [111,117] приводит случай разрушения аустенитной нержавеющей стали в растворе, содержащем 13,5 мг/л ионов хлора через 90 час. В работе Ж- П. Хуго [111,118] указывается, что образцы из стали 316 подвергались коррозионному растрескиванию при испытаниях в растворах с концентрацией 0,24—0,38 мг/л ионов хлора. Испытания проводились в автоклавах, содержание кислорода не контролировалось. Коррозионное растре-

В растворе хлоридов, не содержащих кислорода, аустенитная сталь не подвергается коррозионному растрескиванию. При введении в раствор хлоридов кислорода сталь растрескивается тем быстрее, чем больше содержание кислорода в растворе (рис. 5-4). В растворе хлористого натрия, содержащем кислород, ^нержавеющая сталь Х18Н9Т при анодной поляризации активируется при определенном значении потенциала.

Запорная, регулирующая и предохранительная арматура является одним из важнейших элементов, определяющих надежность работы объектов котлонадзора. Она воспринимает нагрузки от температурных расширений трубопровода, рабочего давления среды и силы, передаваемой штоком при закрытии затвора. В зависимости от физических и химических свойств рабочей среды арматура подвергается коррозионному, эрозионному или абразивному износу. Требования к обеспечению надежности работы арматуры настолько высоки, что иногда трубопровод проектируется исходя из этих требований (например, трубопровод предохранительного клапана).

Углеродистая сталь до некоторой степени подвергается коррозионному воздействию воды уже при низкой температуре. Но при температуре между 225° С и точкой насыщения при первоначальном парообразовании из слабощелочного раствора на поверхности образуется пассивирующая магнетитовая пленка, которая обладает защитными свойствами в чистой воде в отсутствие кислорода. В то же время примеси воды, появляющиеся в паровой фазе в основном из-за протечек конденсатора, могут привести к серьезному ухудшению условий работы испарительного участка парогенератора.

Некоторые исследователи отмечают, что катаные хромонике-левые стали типа 18-8-Nb обладают большой склонностью к коррозионному растрескиванию под напряжением в некоторых агрессивных средах [535]. Изучение коррозии металла сварных швов в кипящем 42%-ном растворе хлористого магния под напряжением (14—20 кг/лш2) позволило установить наличие коррозионного растрескивания. Растрескивание наблюдается в случае, если материал не подвергался закалке при температурах 1060° С и выше. В аустенизированном состоянии материал не подвергается коррозионному растрескиванию даже при более высоких напряжениях.

Влияние климата на стойкость латуней Л-62 по отношению к коррозионному растрескиванию иллюстрируется рис. 96. Территориально латунь меньше всего подвергается коррозионному растрескиванию на севере в районе Баренцева моря и быстрее всего разрушается в атмосфере промышленного района г. Москвы [139].

Получение точных заготовок деталей машин в виде отливок достигается, как уже указывалось, применением взамен литья в землю высокопроизводительных и точных процессов литья; литья в постоянные формы, в оболочковые формы, литья под давлением, центробежною литья, литья по выплавляемым моделям, которые обеспечивают получение отливок деталей с допусками по 4—5-му классам точности. Часть таких отливок вовсе не подвергается механической обработке или проходит только отделочные операции.

Ниобий легко подвергается механической обработке. Соединения деталей из ниобия можно осуществить клепкой или сваркой. Сварку рекомендуется производить в специальных камерах, наполненных аргоном.

Стекло органическое СОЛ формуется при температуре 105—150° С, сваривается при 140—145° С; хорошо склеивается и подвергается механической обработке; его применяют при рабочих температурах —60-г-+60°С.

Желтая (обычная} латунь, сплав Zn—Си с 30 % Zn, нашла широкое применение благодаря тому, что легко подвергается механической обработке и обладает хорошими литейными свойствами. . Сплав постепенно обесцинковывается в морской воде и мягких пресных водах. Склонность к этому процессу уменьшают добавкой 1 % Sn, а получаемый при этом сплав называют адмиралтейским металлом или адмиралтейской латунью. Добавление не-

Стальная заготовка, на которую наносится металлокерамическая смесь, изготовляется из стали 10 по ГОСТ 1050-57 соответствующих размеров. Со стороны нанесения смеси для лучшего сцепления заготовка покрывается слоем олова толщиной 0,01—0,02 мм. Луженая поверхность перед металлокерамический покрытием подвергается механической и химической чистке.

предварительного нагрева и зону плавления металла матрицы, а в холодильник подается вода. Когда матричный металл и волокно подогреваются до нужной температуры, контейнер опускается в расплавленный металл и дном своим накалывается на иглы, расположенные на дне тигля с расплавом. В результате вакуума в контейнере, а также избыточного давления газа в камере, расплавлений металл заполняет контейнер с волокном. После пропитки контейнер поднимается в холодильник, где происходит кристаллизация матричного расплава. Затем изделие извлекается из контейнера и подвергается механической обработке.

ПЕНОСТЕКЛО —• пористый легкий материал, получаемый спеканием тонкоизмельченного стекольного порошка и пенообразователя (кокс, мраморная мука, мел, доломит, пиролюзит и др.). При затвердевании и охлаждении П. приобретает высокие тепло- и звукоизоляционные свойства. П. легко подвергается механической обработке, склеивается с другими мате-

мере появления. Кратность такого чередования, т. е. число промежуточных термических операций, зависит от требуемой степени постоянства размеров, габаритных размеров и сложности формы детали (в том числе в массе сопряженных элементов), а также от соотношений между поверхностью и массой изделия, между всей поверхностью и той ее частью, которая подвергается механической обработке (чем больше последняя, тем больше относительная роль наклепа, т. е. больше возникает причин для коробления детали). Применяемые в практике сложные комбинации термических операций, чередующихся с механической обработкой, оправдываются в тех случаях, когда механические свойства материала или качество поверхности готовых деталей не допускают продолжительного высокотемпературного отжига с очень медленным охлаждением нагретых деталей до комнатной температуры.

Стальная заготовка, на которую наносится металлокерамическая смесь, изготовляется из стали 10 по ГОСТ 1050-57 соответствующих размеров. Со стороны нанесения смеси для лучшего сцепления заготовка покрывается слоем олова толщиной 0,01—0,02 мм. Луженая поверхность перед металлокерамический покрытием подвергается механической и химической чистке.

Доочищенные городские и производственные сточные воды поступают в смеситель и используются в оборотных охлаждающих системах НХК и ТЭЦ. Потери воды на испарение из градирен ТЭЦ составляют 620 м3/ч, потери на капельный унос приняты по рекомендации Московского НИИ коммунальной гигиены им А. Н. Сы-сина в объеме 0,2% общего циркуляционного расхода 85 м3/ч. Часть циркуляционного расхода подвергается механической очистке.на фильтрах ВСФ-2000.

Эталон изделия с учетом двойной усадки (модельного сплава и заливаемого металла) обычно выполняется из стали, бронзы или алюминиевых сплавов, подвергается механической обработке на металлорежущих станках, доводится вручную и полируется.