Подвергались воздействию

Вероятность появления коррозионного растрескивания возрастает при эксплуатации аммиачных сосудов, которые при изготовлении не подвергались термической обработке для снятия остаточных напряжений после сварки. Возможный

Химический состав сталей, использованных в работе, соответствует ГОСТу 5632-61. Перед изготовлением образцов литые заготовки подвергались термической обработке по принятым для этих сталей режимам.

Исследования влияния предварительного деформирования на длительную прочность аустенитных сталей [24] проводились на сталях 12Х18Н9Т, 12Х18Н12Т, широко применяемых для пароперегревателей. Заготовки образцов перед деформированием подвергались термической обработке по режиму аустенизации.

телей подвергались термической обработке по режиму аустени-зации при 980-1020 °С.

Нами излагаются некоторые результаты исследования путей обеспечения хладостойких свойств стали Ст. 3 при ее упрочняющей обработке. Возможности положительного влияния термической обработки этих сталей были показаны в наших ранних работах [67, 68]. В дополнение к данным, полученным в этих работах, были проведены эксперименты на сталях Ст. 3 с различной степенью раскисленное™ (табл. 1). Образцы на ударную вязкость были вырезаны поперек прокатки из листов толщиной 12 мм. Микроструктура рассмотренных сталей состояла из феррита и перлита. По ГОСТу 5639—65 величина зерна соответствовала 7—8 баллу. Исследуемые стали подвергались термической обработке по одному из следующих режимов: нормализация при 920°С; термическое улучшение (нагрев до 890°±10°С с охлаждением в воде; отпуск при температуре 560°С с выдержкой 2ч, охлаждение на воздухе). После термической обработки заметно улучшились механические свойства сталей (табл. 2).

Отработка технологии вварки штуцеров производилась на натурных рулонированных обечайках из стали 10Г2С1 и 12ХГНМ внутренним диаметром 700—800 мм с толщиной стенки 200 мм и на многослойных пакетах толщиной 200 мм из толстолистовой стали 09Г2С( имитирующих по жесткости многослойные днища. В обечайки и пакеты вваривались штуцера из стали 20 и 22ХЗМ с условным проходом с соотношением внутреннего диаметра штуцера к внутреннему диаметру обечаек, равным ~0,3. Вварка штуцеров в обечайки из стали 10Г2С1 и пакеты из стали 09Г2С выполнялась электродами УОНИ 13/55 и в обечайки из стали 12ХГНМ — электродами 48Н-1 с предварительным и сопутствующим подогревом до температуры 150—200 °С. После сварки соединения подвергались термической обработке — отпуску при температуре

Па ГРЭС с котлами ТП-240 барабанного типа с номинальными рабочими параметрами пара перед турбиной 166,6 • 105 Па (170 кгс/см2), 550 °С коррозионные повреждения под напряжением также имели место в первый период эксплуатации. Повреждения наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и 2. Конвективные пароперегреватели из труб 32x5,5 мм были изготовлены из стали 1Х14Н14В2М (ЭИ257). Гибы труб (радиусом 55 и 105 мм) после холодной деформации не подвергались термической обработке.

Образцы не подвергались термической обработке Термически обработанные образцы

нения существующего технологического процесса выплавки стали и режима термической обработки были проведены производственные испытания. Выплавка металла производилась в дуговых электропечах. Обработку стали редкоземельной лигатурой в количестве 0,15% производили в разливочном ковше емкостью 300 кг перед разливкой. Трефовидные пробы для образцов на механические испытания подвергались термической обработке вместе со стальными отливками в цеховых условиях.

Качество металла изготовлявшихся заводом барабанов проверялось в отдельные периоды времени различными методами, но преимущественно путем испытания образцов-свидетелей, которые вырезались предварительно у кромки каждого стального листа и подвергались термической обработке вместе с барабаном.

В 60-х годах к коллекторам присоединяли короткие штуцера, вместе с которыми они подвергались термической обработке для снятия напряжений во всех зонах наложения наплавленного металла на их толстостенный корпус. Трубы приваривали к этим штуцерам без термообработки, ненужной при сварке стали малой толщины. На обоих концах каждой трубы имелось четыре кольцевых сварных шва.

Коррозия меди во влажной атмосфере усиливается при наличии загрязнений. Опыты Вернона, в которых медные образцы подвергались воздействию чистого сухого воздуха, не обнаружили каких-либо видимых изменений поверхности металла. Увлажнение воздуха до 100% R отсутствие сернистых соединений приводило лишь к незначительной коррозии меди. Скорость процесса после 78 суток испытаний составляла всего 0,27 мг/м2 • сутки, а после 140 суток 0,23 мг/м2• сутки. Введение в коррозионную атмосферу всего лишь 0,01% SO2, который в отсутствие влаги

При эксплуатации на ОГПЗ б" и 8" кранов французского производства имели место случаи разрушения крепежных винтов, соединявших корпус с переходником. Исследования показали, что разрушение вследствие сероводородного растрескивания происходило лишь в тех случаях, когда материалом винтов являлась высокопрочная низколегированная сталь А320§гЬ-7, и из-за потери герметичности кранов они подвергались воздействию влажной сероводородсодержащей среды.

рителем служил полуоткрытый алундовый тигель 7, разогреваемый печью сопротивления 5, аналогичный описанному ранее [1, 2]. Конденсатор 2. из молибденовой жести толщиной 2 мм представлял собой образец, сечение которого изменялось по длине, благодаря специальному фигурному вырезу. Нагревание такого образца током позволяло получить на нем распределение температур в диапазоне^ примерно от 1500° в центре образца до 400° и ниже на его концах, зажатых в водоохлаждаемые токовводы. Все участки длины образца подвергались воздействию молекулярного потока практически одинаковой плотности. Радиальное рассеяние потока в районе расположения конденсатора не превышало 1—2%. Температура в различных точках образца измерялась пирометрически, и контролировалась несколькими термопарами, вмонтированными в образец. Толщина хромового осадка определялась металлографически на поперечном шлифе, пересекающем все температурные зоны конденсатора. Контроль фазового состава наносимого слоя осуществлялся рентгенографическим методом.

Весьма опасный вид бактериальной коррозии описан Г. М. Мо-гильницким. Образцы из стали СтЗ с защитным ПВХ покрытием подвергались воздействию СВБ. Через 300 суток под неповрежденным покрытием обнаружили слой продуктов коррозии толщиной 9...10 мкм. Процесс, очевидно, произошел в результате межмолекулярной диффузии биогенного сероводорода через пленку покрытия. Толщина продуктов коррозии в контрольном образце (при; отсутствии бактерий) составляла 3...5 мкм.

Дебаты по САОЗ продолжались (а временами обострялись) в 60-х годах. Проведенные в 1971 г. два испытания по неполной схеме послужили поводом для детального пересмотра КАЭ расчетных критериев САОЗ. В первом эксперименте, проведенном в лаборатории Oak Ridge, имитировались условия «продувки» на небольшом исследовательском реакторе. Твэ-лы подвергались воздействию пара; остаточное тепловыделение, характерное для реальных аварий, было обусловлено реакцией деления в реакторе, но только до тех пор, пока не была достигнута заданная максималь-

1. На верхней тарелке скруббера, расположенного непосредственно за машиной. Скруббер омывается водой, которая поступает через нечетные тарелки, минуя первую (общее число тарелок семь). Образцы подвергались воздействию газа, насыщенного влагой, но не имели прямого контакта с водой.

Количество серной кислоты (капли) определялось в пробе газа после его выхода из нагнетателя, следовательно, образцы подвергались воздействию газа, несущего значительно большее количество серной кислоты, чем это указано в табл. 24, где приведены

и Сансумом. Образцы в течение 2 ч подвергались воздействию в закрытом стеклянном сосуде, в котором образуется двуокись серы из раствора, состоящего из четырех объемов 20%-ного раствора тиосульфата натрия и одного объема 50%-ной серной кислоты. Объем используемого раствора должен занимать 1/40 объема сосуда. Температура в камере для испытаний поддерживается на уровне 60° С. Как реактивы, так и образцы следует предварительно нагреть до температуры испытаний, прежде чем поместить их в камеру. Это необходимо в целях предотвращения конденсации на поверхности, которая могла бы исказить результаты испытаний пористости под действием двуокиси серы.

и Р. Бекера 2) (1914). Обе серии опытов проводились с образцами из мрамора в виде цилиндров. В первом этапе опытов Т. Кармана и Р. Бекера цилиндры подвергались воздействию осевой силы, возбуждавшей напряжения а, и гидростатическому давлению на боковую поверхность интенсивностью р = 0; получалось трехосное одинаковое во всех направлениях сжатие материала, при котором он находится в состоянии «неразрушимости». Далее Т. Карман повышал- интенсивность сжатия вдоль оси цилиндра при неизменном гидростатическом давлении на боковую поверхность; Р. Бекер же повышал интенсивность гидростатического давления на боковую поверхность, оставляя неизменной силу, действующую вдоль оси цилиндра. Разумеется, что в обоих случаях, в результате отклонения от одинакового во всех направлениях сжатия, происходило разрушение цилиндров, — в опытах Т. Кармана при напряжениях

Испытания проводились в разных местах, на разных глубинах и в разное время. Все материалы, исследованные в работах [3—10], и почти все в работе [1], по крайней мере в одной партии образцов, подвергались воздействию морских точильщиков. Как правило, разрушение ограничивалось появлением поверхностных углублений диаметром до 3 мм и глубиной до 1,5 мм. Иногда [1] подобные углубления, появившиеся уже в начальный период экспозиции, не увеличив г лись в течение

Балтман и Саутвелл [11] провели испытания экспериментальных полимерных материалов, пригодных, в частности, для изготовления изолирующих оболочек морских электрических кабелей. Испытания продолжительностью от 6 до 14 месяцев проходили у Тихоокеанского (остров Наос) и Карибского (Коко-Соло) побережий Зоны Панамского1 канала. Всего было изготовлено 25 образцов материалов на основе ПВХ, содержавших различные комбинации трех пластификаторов, трех токсичных добавок (токсикантов) и самых разнообразных инертных наполнителей. Испытаны также промышленные образцы ацетобутирата целлюлозы. Присутствие инертных наполнителей, токсикантов и изменение твердости ПВХ пластиков слабо отражалось на степени повреждения образцов фоладидами. В то же время отмечено, что пластики, содержавшие неорганические инертные наполнители или токсиканты, почти не подвергались воздействию корабельных червей (твердость материала и в этом случае оказывала слабое влияние).