Подвергался воздействию

В работе исследовалось образование двойных -карбидных фаз на границе контакта металлического расплава с природными синтетическими алмазами марки АСК- Кристаллы алмаза подвергали воздействию расплава на основе Си, содержащего, от 2 до 40. вес.% Ti, Cr или Мп, в вакууме при температурах 'Г',— Й50 ~ 1350° С. Кинетику карбидообразования -изучали методами локального рентгеноспектрального анализа на приборе «Микроскан-5>>грентгено-графическим и металлографическим анализом. В работе установлено, что изменение толщины промежуточного слоя от времени для карбидов хрома и марганца не описывается параболической зависимостью. Это обнаружено и в других работах [1, 2]. Оно объясняется наличием концентрационных скачков, реактивным характером диффузии, несоблюдением законов Фи'ка. Поэтому в настоящей работе для характеристики реактивной диффузии используется коэффициент /С, определяемый уравнением (1)

в США с целью проверки качества элементов электронного оборудования, предназначенного для военных целей. Программа испытаний включала восемь этапов. После первоначального просушивания при 40° С изделие подвергали воздействию 50%-ной влажности при комнатной температур.е, а затем воздействию 95%-ной влажности при 65° С. После этого все три этапа испытаний повторяли в несколько иной последовательности: сначала первый и третий этапы, потом второй. Затем изделие охлаждали до —10° С, а после этого выдерживали при комнатной температуре и 95%-ной влажности. Для выполнения полной программы требовалось более рабочей недели, но Лас-каро утверждал, что успешные результаты испытания гарантируют высокую степень надежности оборудования в эксплуатации. .

В предыдущем выпуске/I/ рассмотрены технологические свойства фторопласта Ф-2, полученного радиационным способом.* Ниже в виде графических зависимостей (рис. 1-4) приводятся результаты испытания коррозионной стойкости данного фторопласта в лабораторных и промышленных условиях. В первом случае Ф-2 подвергали воздействию 96^-ной серной, 36^-ной соляной,57^-ной азотной и 98^-ной уксусной кислот, 20$-ного едкого натра при ЮО°С; во втором - 20$-яой соляной кислоты со следами четырех-хлористого углерода, фреонов и хлороформа при 60°С; 70^-ной фтористоводородной кислоты при 70°С, брома (элементарного газа) при 80°С; 40/2-яой бромисто-водородной кислоты при 126°С и 45$-ной йодисто-водсродной кислоты при 127°С.

Образцы в виде диска диаметром 64 мм и толщиной 10 мм подвергали^ воздействию плоской волны нагрузки, возбуждаемой плоским соударением с массивной плитой, с помощью пнев-мо-порохового копра. Схема эксперимента приведена на рис. 103, а. Образец, приклеенный ко дну пустотелого дюралевого стакана через прокладку из хлорвинила, разгоняется по каналу ствола до требуемой скорости v и ударяет в массивную

Испытания проводили в следующем порядке. Обезжиренные образцы смазывали тарированным количеством смазки (ЦИАТИМ-201), устанавливали на валу испытательной машины СМЦ-2 и подвергали воздействию ступенчато изменяющихся нагрузок в диапазоне от 4,4 до 8,8 МПа при постоянной скорости скольжения 78,5 см/с. Образцы дважды испытывали на каждой

Не ясен вопрос о допустимом числе эксплуатационных очисток одного и того же котла растворами соляной кислоты, хотя для изучения этого вопроса применяли различные методы. Например, сталь подвергали воздействию раствора кислоты в условиях, моделирующих промывку, в течение нескольких циклов или оценивали работу котлов, подвергшихся неоднократным кислотным очисткам. По материалам этих исследований трудно сделать определенный вывод, так как наблюдались существенные повреждения труб после двух-трех промывок соляной кислотой и факты безопасной многократной (до 10 промывок) промывки соляной кислотой котлов высокого давления. При решении вопроса о допустимом числе очисток следует принимать во внимание коррозию металла не .только в нормальном, но и в напряженном состоянии. Приходится считаться с повышенной чувствительностью к воздействию кислоты тех элементов котлов, которые испытывают внутреннее напряжение, наклеп, а также сварных швов. Необходимо учитывать параметры работы и конструктивные особенности котла. Это означает, что вопрос о допустимости эксплуатационной солянокис-лотной очистки должен решаться для каждого конкретного случая.

В ходе экспериментальных исследований подопытных животных подвергали воздействию парами хладагентов различных концентраций, после чего им делали инъекции адреналина для моделирования стрессовых реакций сердца человека. Нарушение сердцебиения под воздействием компонентов альтернативных хладагентов наблюдается при концентрациях от 20 до 150 млн"1 или более, что значительно превышает ожидаемый уровень воздействия на рабочем месте. Для сравнения напомним, что подобная реакция под воздействием R11 и R12 наблюдается соответственно при концентрациях около 5 и 50 млн~]. В связи с возможными нарушениями сердечного ритма катехоламиновые препараты, в частности адреналин, можно использовать только в качестве последнего средства в ситуациях, когда жизнь находится под реальной угрозой.

Образцы, покрытые огнезащитным составом ОФП MB, подвергали воздействию температуры 700 С в течение 2 часов. Испытания на усталость проводились по типовой методике и ГОСТ 25.504. Сравнительные статистические исследования механических свойств образцов были проведены по методике, представленной на рис.2. Проведен анализ

Повреждение типа С и его последствия были продемонстрированы [21] при исследовании образцов, которые сначала подвергали воздействию различных сред при высоких температурах, а затем испытывали при более низких температурах и определяли конечные свойства. Оказалось, что нередко даже после механического удаления видимых поверхностных повреждений приходилось констатировать заметное снижение свойств в результате диффузии агрессивных веществ в границы зерен в процессе первоначальной высокотемпературной выдержки.

эксплуатации самолета 5-1 в течение времени, вдвое превышающего выносливость при многократных деформациях в этих условиях, при этом разрушения материала не наблюдалось. Испытания отдельных элементов по программе для горизонтального стабилизатора самолета В-1 были проведены на деталях с производственными дефектами. Элементы подвергали воздействию условий, типичных для эксплуатации этого самолета: влаги, механических многократных нагрузок и колебаний температуры от —12 до +127°С. При этом рост дефектов не был обнаружен [5].

Несколько композиций подвергали воздействию 20 циклов, после каждого цикла их исследовали пропусканием яркого светового луча вдоль длины волокон для определения каких-либо механических повреждений (предварительными экспериментами установлено, что при наличии в волокнах трещин или деформационных двойников происходит заметное уменьшение яркости проходящего пучка). На одном волокне уменьшение яркости было обнаружено после первого цикла, в других волокнах повреждений не было. Последующее изучение претерпевших термоциклирование волокон после растворения матрицы показало, что от края одного из них откололся короткий кусок, возможно, вследствие дефекта на плохо полированном краю этого волокна. Ни на одном из других волокон не наблюдалось дефектов (пачек скольжения или двойников), а последующие испытания на 4-точечный изгиб показали значение прочности выше 1380 МН/м2 (148 кгс/мм2).

образцов и деталей машины подвергался воздействию совершенно одинаковой среды.

В другом исследовательском центре ВМС США** изучалось влияние наплавленного покрытия из сплава Монель на стойкость гребных валов из никелевой стали к усталостному разрушению в морской воде [139]. Вал длиной 1,8 м с таким покрытием испытывался при частоте вращения 600 об/мин и нагрузке 68,9 МПа в водах реки Северн. Испытательная установка выключалась на ночь и на выходные дни. В эти периоды вал не подвергался воздействию нагрузки, однако поверхность с покрытием находилась в контакте с морской водой. Усталостное разрушение произошло после 15,5-106 циклов, что примерно совпадает с нормой для обычного вала из никелевой стали. Таким образом, испытанное покрытие не продлевает срок службы гребного вала.

На рис. IV-13 показана зависимость стойкости образца от плотности тока анодной и катодной поляризаций в растворе едкого натра указанной концентрации. По вертикальной оси отложено время, в течение которого образец подвергался воздействию среды; по горизонтальной — плотность поляризующего тока, причем величина

Цифры на кривых показывают количество дней, в течение которых образец подвергался воздействию коррозионной среды до испытания на выносливость. Кривые на фиг. 62 и 63 построены по испытаниям при изгибе с вращением

Цифры на кривых показывают количество дней, в течение которых образец подвергался воздействию коррозионной среды до испытания на выносливость. Кривые на фиг. 65 и 66 построены по испытаниям на изгиб с вращением на базе 10 млн. циклов при коррозии в воде.

Испытания этим способом проводятся давно (см. (Л. 22, 53 и 58]). Систематизированные данные содержатся в статье Поля (Л. 3]. В этих опытах образец, укрепленный на вращающемся диске, при каждом обороте подвергался воздействию струи воды, направленной под прямым углом к плоскости вращения (рис. 18). Ясно,

На некоторых агрегатах Братской ГЭС возникали усталостные трещины в месте сопряжения лопастей с нижним ободом. Единичные трещины наблюдались в околошовной зоне у верхнего обода. Рабочие колеса изготовлялись из углеродистой стали 20ГСЛ с облицовкой из сталей 1X13 и 1Х18Н10Т. Трещины возникали в начальный период эксплуатации при. работе на напорах, значительно меньших расчетного. Трещины образовывались после 10—15 тыс. часов работы агрегата, В течение этого срока агрегат подвергался воздействию более 107 циклов переменной нагрузки, если считать, что нагрузка имела оборотную частоту.

Раствор (вода), подлежащий исследованию, подвергался воздействию магнитного поля напряженностью 28-104 А/м (3500 Э), протекая со скоростью 0,5 м/с в стеклянной трубке 6 в межполюсном пространстве электромагнита 5, и поступал в контрольную стеклянную спираль 7, погруженную в термостат 8, температура воды в котором составляла около 98 °С. Количество накипи, выделившейся на внутренних

Образец размерами 38X5X90 мм подвергался воздействию знакопере-

ствительны к локальным разрушениям. В работе [68] сделана попытка определения с помощью стендовых испытаний влияния дефектов на работоспособность сварных стыков паропроводов стали 12ХШФ. Стенд включал в себя опытный участок паропровода 0 273 X 36 мм длиной 4000 мм с 12 сварными стыками, смонтированный на электростанции. Опытный участок находился при рабочем давлении р ---.-•• 140 ата, температуре пара Т — 570° С и подвергался воздействию периодических впрысков воды во внутреннюю полость трубы с длительностью цикла около 40 мин. В стыках были воспроизведены дефекты, обычно встречающиеся при сварке: непровары и трещины в корне шва глубиной до 4 мм, шлаковые включения и поры по сечению шва. В процессе испытания методом ультразвуковой дефектоскопии проводился периодический контроль за развитием дефектов. По данным испытания при общей длительности до 4-Ю3 циклов установлено, что скорость роста дефектов наиболее велика в первые 500 циклов, а затем заметно снижается. Она также меняется в зависимости от места расположения дефекта в паропроводе: наибольшая — на участках действия наибольших термических напряжений. Дефекты типа трещин развиваются с большей скоростью, чем дефекты округлой формы типа шлаковых включений или пор.

углеродным волокном пластиков были разработаны и опробованы в полетных условиях. Однако выявился один существенный недостаток таких лопаток. Основное затруднение, помешавшее решению проблемы, состояло в необходимости их защиты от ударного воздействия посторонних предметов, песка и дождя. Хотя сравнительные данные по эрозионному сопротивлению английских материалов отсутствуют, Стасрэд и др. [31] представили эти данные для ряда композиционных материалов. Указанные авторы перед проведением баллистических ударных испытаний имитировали напряженное состояние лопаток вентилятора и компрессорных лопаток с помощью статического нагружения. Статическое напряжение оказалось достаточным, чтобы вызвать быстрое распространение мелких трещин, возникших при ударном воздействии. Применяли повторные удары с возрастающей энергией до образования сквозных несплошностей в образце или его разрушения. Для имитации поведения различных толщин по сечению лопатки исследовали панели толщиной до 0,125 дюйма (3,1 мм). На рис. 9 сравниваются различные материалы. Следует заметить, что графитно-эпоксидный материал подвергался воздействию напряжений, намного меньших, чем другие материалы [20 000 фунт/кв. дюйм — 14 кгс/мма против 35 000—40 000 фунт/кв.

Методика измерений состояла в следующем: экран из вилле-мита (окись цинка) подвергался воздействию бактерицидной