Параметров аппаратуры

где е 1 и б з - деформации по ширине и толщине образца при растяжении вдоль оси 2 и eV и с'3' -вдоль оси 1. Таким образом, определив значение параметров анизотропии F, G, H и вид закона упрочнения по результатам одноосного растяжения, на основании выражения (2.49), определяются предельные давления, напряжения и деформации, в случае степенного

Из (2.12) — (2.16) следует, что отклонение напряжения от номинальных значений определяется параметрами Т и I, содержащими упругие константы образца и его геометрические размеры. Увеличение параметров анизотропии а и р приводит к увеличению параметра Т и к снижению напряжений тжутах, О"у max! прирост значений ах шах при этом падает. Отклонение ах тах от номинальных значений для традиционных композиционных материалов типа стеклопластиков, как показывают расчеты, составляет около 2,5%, а для угле- и боропластиков — менее 1%. Варьирование геометрических размеров образца (параметра /) также незначительно отражается на изменении значений <зх Шах. Например, увеличение параметра /с 1,5 до 15,0 при а = 5, Р = 10, \ух = 0,30 приводит к изменению 0xmax от 1,025а„ до 1,002сг„ (здесь ст0 = Pl(bh) — номинальное значение). При этом расхождение между

2.6. Влияние параметров анизотропии на относительные значения напряжений [77]

Трансверсальные напряжения о~2 в сечении — 0 являются сжимающими. Максимальных значений они достигают в точке (0,1). О характере изменения этих напряжений по координате т] и в зависимости от параметров анизотропии упругих свойств можно судить по данным табл. 2.7. Для балки с отношением l/h = 5 зона повышенного трансверсального сжатия распространяется от центрального сечения ( = = 0) по длине балки на относительное расстояние = 0,15. Затем в пределах 0,15 <; g ^0,2 происходит резкий спад напряжений, и при 0,2 ^ ? ^ 0,8 они составляют менее 10 % от т„. С приближением к торцовому сечению 0,8 ^ ^ 1,0 снова наблюдается увеличение сжимающих напряжений аг вследствие давления сосредоточенной силы на опоре.

Из (2.12) — (2.16) следует, что отклонение напряжения от номинальных значений определяется параметрами Т и I, содержащими упругие константы образца и его геометрические размеры. Увеличение параметров анизотропии а и р приводит к увеличению параметра Т и к снижению напряжений тжутах, О"у max! прирост значений ах шах при этом падает. Отклонение ах тах от номинальных значений для традиционных композиционных материалов типа стеклопластиков, как показывают расчеты, составляет около 2,5%, а для угле- и боропластиков — менее 1%. Варьирование геометрических размеров образца (параметра /) также незначительно отражается на изменении значений <зх Шах. Например, увеличение параметра /с 1,5 до 15,0 при а = 5, Р = 10, \ух = 0,30 приводит к изменению 0xmax от 1,025а„ до 1,002сг„ (здесь ст0 = Pl(bh) — номинальное значение). При этом расхождение между

2.6. Влияние параметров анизотропии на относительные значения напряжений [77]

Трансверсальные напряжения о~2 в сечении — 0 являются сжимающими. Максимальных значений они достигают в точке (0,1). О характере изменения этих напряжений по координате т] и в зависимости от параметров анизотропии упругих свойств можно судить по данным табл. 2.7. Для балки с отношением l/h = 5 зона повышенного трансверсального сжатия распространяется от центрального сечения ( = = 0) по длине балки на относительное расстояние = 0,15. Затем в пределах 0,15 <; g ^0,2 происходит резкий спад напряжений, и при 0,2 ^ ? ^ 0,8 они составляют менее 10 % от т„. С приближением к торцовому сечению 0,8 ^ ^ 1,0 снова наблюдается увеличение сжимающих напряжений аг вследствие давления сосредоточенной силы на опоре.

При решении задач ползучести и устойчивости гибких оболочек используем физические зависимости теории течения в сочетании с гипотезами течения и упрочнения. Анизотропию при ползучести следует учитывать исходя из основных положений анизотропной теории пластичности [9, 69], в частности из модифицированных уравнений изотропной ползучести при сложном напряженном состоянии. Эти модификации состоят во введении параметров анизотропии, что эквивалентно замене интенсивности скоростей деформаций и напряжений на соответствующие квадратичные формы, в которые входят параметры анизотропии, а также в формулировке определенных условий и гипотез.

Рисунок 3.41 — Взаимосвязь параметров анизотропии г0 и ге

Выполнен анализ кинетики механохимической повреждаемости конструктивных элементов при эксплуатации трубопроводов и получены аналитические формулы для расчета их долговечности в условиях хрупкого и вязкого разрушений. В отличие от ранее известных решений получаемые зависимости справедливы для элементов независимо от отношения главных напряжений и параметров анизотропии и базируются на деформационных критериях разрушения, адекватно отражающих работоспособность труб из пластичных материалов.

Наряду с общими известными закономерностями механохимической повреждаемости установлена взаимосвязь долговечности конструктивных элементов с характеристиками напряженно-деформированного состояния, деформационного упрочнения и анизотропии металла. В частности, показано, что с увеличением параметров анизотропии металла долговечность элементов снижается.

Стандартные образцы применяют при ультразвуковой дефектоскопии для проверки и настройки основных параметров аппаратуры и метода.

Способы проверки параметров аппаратуры и характеристик метода контроля группируют в два класса задач. К первому относят поверку, выполняемую после выпуска аппаратуры, ее капитального ремонта и при промежуточной аттестации. Такую проверку осуществляют с применением специальных приборов и стендов (ГОСТ 23667—79). Дефектоскопы и преобразователи аттестуют, как правило, отдельно.

Стандартные образцы применяют для проверки и настройки основных параметров аппаратуры и метода. Различают государственные стандартные образцы (ГСО), отраслевые стандартные образцы (ОСО) и стандартные образцы предприятия (СОП), утверждаемые соответственно государственными, отраслевыми стандартами и стандартами предприятий.

Перечислим преимущества метода распознавания класса дефектов по Кф' высокие вероятность правильного распознавания типа дефекта и разрешающая способность; конкретность числового выражения Кф, что позволяет использовать его в качестве браковочного критерия; исключение измерений амплитуд сигналов Лобр и А3 и, следовательно, возможность использования аппаратуры без аттенюаторов; независимость результатов распознавания от уровня чувствительности, на котором проводится сравнение сигналов, и от параметров аппаратуры, что исключает необходимость эталонирования чувствительности и обеспечивает надежную воспроизводимость результатов; возможность объективного наблюдения за выявлением и развитием дефектов в процессе эксплуатации, поскольку появление или развитие трещины всегда связано с существенным уменьшением Кф (увеличение 2Ь на 2 мм изменяет Кф на 8 ... 10 дБ).

Для ^установки, измерения и проверки основных параметров аппаратуры и контроля (частоты УЗ колебаний, угла ввода, погрешности глубиномера, стрелы преобразователя, чувствительности) применяют стандартные и испытательные образцы.

торых контролируют работоспособность и изменение параметров аппаратуры при воздействии на нее вибрации с заданной перегрузкой в заданном диапазоне частот.

Кроме того, математическая модель используется для выбора оптимальных конструктивных параметров аппаратуры двойной подачи для дизелей типа М-50, применение которой позволяет еще более существенно понизить динамические показатели рабочего процесса, а также использовать в дизеле топлива различного фракционного состава.

При использовании предлагаемой схемы статистическая погрешность увеличивается, как показывает (11), в два раза. Это объясняется тем, что время измерения основного потока излучения равно половине общего времени измерения. Кроме того, в результирующую погрешность измерения входит также ошибка в измерении эталонного потока. Таким образом, существенное уменьшение ошибок, связанных с нестабильностью параметров аппаратуры, сопровождается увеличением статистической погрешности по сравнению с прямым методом измерения.

Б. И, Верховским разработан [5] метод, позволяющий осуществлять практически непрерывную автоматическую калибровку измерительного тракта непосредственно в процессе контроля. Принципиальная схема измерения приведена на фиг. 4. На фосфор / сцинтилляционного счетчика одновременно воздействуют измеряемый JU3M и калибровочный J ' кал потоки излучения. Калибровочный поток прерывается с частотой / при помощи модулятора 2. При действии на фосфор обоих потоков возникающий анодный ток фотоумножителя 3 (ФЭУ) содержит как постоянную, так и переменную составляющие.- Постоянная составляющая тока г'0 пропорциональна величине потока JU3M и может быть измерена специальным устройством 4 (в простейшем случае это обычный микроамперметр). Переменная составляющая тока i усиливается селективным усилителем 5 (коэффициент усиления &j) и преобразуется в постоянное напряжение U при помощи детектора 6 (коэффициент преобразования &2). Так как интенсивность калибровочного потока в процессе измерения не изменяется, то возникающие изменения U свидетельствуют о непостоянстве параметров аппаратуры. Напряжение с выхода детектора подается на управляющую лампу выпрямителя 7, питающего ФЭУ, таким образом, что при увели-чении U коэффициент усиления ФЭУ начи-нает падать, и наоборот. Калибрующее дей-ствие схемы заключается в автоматической

Документы, определяющие порядок контроля параметров аппаратуры. В этих документах подробно указываются функциональные параметры с соответствующими допусками, контролируемыми на различных стадиях производства и эксплуатации. На каждой важной стадии контроля допуски изменяются таким образом, что учитывается возможность дрейфа или иного ухудшения того или иного функционального параметра в зависимости от времени и условий работы. Эти регулируемые допуски называются расширяющимся полем допусков; меньший размер поля допусков задается для по-

Полная и оперативная проверка аппаратуры. Способы проверки параметров аппаратуры группируются в два класса задач. К первому относят проверку, выполняемую после выпуска аппаратуры, ее капитального ремонта и при промежуточной аттестации. Такую проверку выполняют согласно ГОСТ 23049-78 и 23667-85 с помощью стендов и электронных приборов, как правило, в специаль-