Параметров физических

Определение истинных значений параметров двухфазного потока в различных сечениях канала является одной из основных задач гидродинамики. Без этих величин нельзя рассчитать теплопередачу и, следовательно, выбрать необходимые параметры сред и размеры поверхностей теплообмена, определить сопротивления на .различных участках течения потока, выбрать надежные режимы и решить ряд других технических за-дач; Требуемые в расчетах истин-• ные параметры легко могут быть установлены, если при принятых условиях (характеризуемых размерами и формой канала, количеством протекающих жидкой и паровой фаз и физическими свойствами среды) известна действительная средняя скорость движе-

47. Миронов Ю. В., Шпанский С. В. Распределение параметров двухфазного потока по сечению канала с пучком твэлов. — Атомная энергия, 1975, т. 39, вып. 6, с. 403—408.

У —первая ступень увлажнения; 2 — вторая ступень увлажнения; 3 — гидротормоза; 4, 4', 4" — поверхностные конденсаторы; 5, 5'. 5" — пароструйные эжекторы; 6 — третья ступень увлажнения; 7 — дренажные баки и баки нижних точек; 8, 8, S — мерные баки- 9 — насосы.; / — стенд для исследования сопл методом взвешивания реактивной силы при умеренных степенях влажности; II — отенд для исследования сопл методом взвешивания при высокой влажности и на испаряющейся воде; III — контур влажного пара (КВП-2) для физических исследований со сменными рабочими частями; УК —газодинамическая влажнопаровая труба для зондовых исследований реактивных решеток (КВП-3)- V — газодинамическая труба для исследования активных решеток при сверхзвуковых скоростях (КВП-6); VI — большая влажнопаровая газодинамическая труоа для исследования решеток веерных турбинных ступеней; VII — газодинамическая труба для исследования кольцевых решеток; VIII, IX — двухвальные влажнопаррвые турбины (для исследований ступеней с цилиндрическими (VIII) и закрученными (IX) лопатками; л, ЛГУ-стенды высокого давления для исследований двухфазных потоков капельной и пузырьковой структур (КВП-4 и КВП-5); XII, XIII- стенды для измерения критических параметров двухфазного потока и скорости распространения малых возмущений в двухфазных потоках разных структур; XIV- экспериментальная турбина ?„ °п™^ески про Трачной рабочей частью (КВП-1): XV-оптический прибор ИАБ-457; XVI-^двухзальная экспевиментальная турбина для исследования промежуточных ступеней; X. VII — экспери-ментальная турбина для исследования последней ступени с выхлопными патрубками; XVIII - воздуходувка; ХУАГ - водовоздушный стенд для исследования пленочных течений и двухкомпонентных пограничных слоев

где /82 и /эз — глубины эрозионного износа на участках интенсивного та и замедленного т3 разрушения металла; а, а', Ъ, Ъ' — угловые коэффициенты, зависящие от свойств металла, скорости соударения капель о поверхность и других параметров двухфазного потока и омываемого тела; 1&0 и /эз° — константы, определяемые пересечением аппроксимирующих прямых с осью ординат (рис. 8.8).

14. Миронов Ю. В., Шпанский С. В. Распределение параметров двухфазного потока по сечению канала с пучком твэлов// Атомная энергия. 1975. Т. 39. № 6. С. 403—408.

Применение формул (1.9) и (1.10) для практических расчетов изменения параметров двухфазного теплоносителя наталкивается на трудности вы- <

Прежде чем начинать расчет параметров двухфазного потока, выделим участок трубы с гидравлическим режимом течения (если он имеется) . Найдем гидравлическую скорость течения жидкости:

В постановке экспериментов решающее значение имеют измерительные приборы. Методы измерений в двухфазном и однофазном потоках существенно различаются. Изыскание усовершенствованных методов испытаний и создание приборов для измерения параметров двухфазного потока в турбине — вопрос первостепенной важности.

4.49 Калинин Э. К., Королев А. Л., Ярхо С. А. Исследование параметров двухфазного потока в дисперсном режиме пленочного кипения в трубе при подъемном; движении.—Тр./ВЗМИ, 1972, вып. 1,с. 115 — 126.

4.113. ИнъковА. П., СтатъевА. А., Уткин В. Н. и др. Исследование параметров двухфазного потока водорода в дисперсном режиме пленочного кипения в трубе.— В кн.: Гидравлика М., 1974, с. 49—62.

Экспериментальные исследования проведены в довольно узком диапазоне геометрических характеристик местных сопротивлений и основных параметров двухфазного потока, содержат методические неточности [1], а результаты опытов разных авторов иногда прямо противоположны [2 и 3]. Существующие методы расчета гидравлических потерь в местных сопротивлениях в большинстве случаев плохо согласуются с экспериментальными данными. Так, нормативный метод гидравлического расчета котлов [4], основанный на гомогенной модели двухфазного потока и использующий в большинстве случаев коэффициент местного сопротивления на однофазном потоке С,^, может давать результаты, в 4 раза превышающие результаты опытов. Расчетные зависимости различных авторов, приведенные в [1], применимы только для расчета перепадов давления в случае резкого расширения двухфазного потока. Уравнения, полученные для расчета гидравлических потерь двухфазного потока при течении через внезапные сужения [2] и дифрагмы [5], имеют следующие общие недостатки: потери в этих случаях рассматриваются лишь как результат внезапного расширения двухфазного потока от поджатого сечения струи до последующего, сечения канала, а потери при сужении потока от входной кромки до поджатого сечения не учитываются. Кроме того, <рс (истинное объемное газосодер-

Приборами называют устройства для регистрации параметров Физических процессов, осуществления технических измерений и т. д., но не для совершения работы (эллипсографы, часы, манометры, электроизмерительные приборы и т. д.).

параметров физических объектов, совпадающих по определению с характеристиками и параметрами абстрактных вероятностных и статистических моделей, используемых для описания данных средств.

функция преобразования — зависимость емкости (в более общем случае — комплексной емкости) ЭП от входных параметров (физических и геометрических параметров объекта контроля);

методы, основанные на резком изменении некоторых параметров физических свойств металла при достижении предела выносливости (по изменению циклической вязкости, температуры, деформации, крутящего момента и мощности на валу привода машины и пр.); расчетные методы.

3 в распределении различных параметров (физических и др. свойств системы). Фрактальная размерность распределения свойств внутри слоя меняется от ?>«3 в объемной части до ?>«2 на поверхности раздела фаз. Функцией такого слоя является обеспечение перехода от свойств объемной части тела с топологической размерностью d=3 к свойствам поверхностного монослоя с размерностью 6=2.

частью. Система дифференциальных уравнений х* = (А — aF)x* станет асимптотически устойчивой. Величину а можно найти, решая на АВЛ1 систему х = Ах [18]. Этот метод используют для определения такой структуры и таких значений параметров физических систем, прн которых их движение устойчиво [27]. Пусть линеаризованная система уравнений возмущенного движения имеет вид

Предварительные замечания. Результирующая (суммарная) погрешность датчика складывается из основной и дополнительной (см. гл. XII, раздел 4). Основная погрешность прямолинейных датчиков определяется в нормальных условиях: при отсутствии поперечных компонентов поступательного движения и угловых колебаний датчика; в заданных интервалах значений параметров физических полей (электромагнитного, акустического, поля деформаций объекта в месте установки датчика), температуры, влажности и других факторов. Основная погрешность определяется главным образом погрешностью градуировки (калибровки) и нелинейностью функции преобразования. Дополнительные погрешности возникают вследствие того, что влияющие величины выходят из областей нормальных значений. Дополнительные погрешности датчиков, порождаемые влияющими величинами, связанными с движением или проявляющимися при движении, называют кинематическими. Кинематические погрешности прямолинейных датчиков обусловлены их чувствительностью к поперечным компонентам поступательного движения и угловым колебаниям. Когда известны влияющие величины и функции влияния (коэффициенты влияния), кинематические погрешности рассматривают как систематические; в этом случае возможна автоматическая компенсация указанных погрешностей или их учет. В противном случае их считают случайными. В данном разделе рассмотрены причины кинематических погрешностей прямолинейных датчиков и величины, по которым оценивают эти погрешности. Кинематические погрешности угловых датчиков описаны в следующем разделе.

- статистического разброса параметров физических и технологических процессов, свойств конструктивных материалов;

• функция преобразования - зависимость емкости (в более общем случае - комплексной емкости) ЭП от входных параметров (физических и геометрических параметров объекта контроля);

ния механических явлений формулируются в виде условий инвариантности некоторый 'безразмерных отношений — критериев подобия. Однако в работах [56, 21 установлено, что получаемые таким способом критерии подобия вследствие ограничений, накладываемых на область изменения параметров физических уравнений, являются необходимыми, но недостаточными,