Параметров изменения

Расчет анодной защиты при помощи внешнего источника тока сводится к определению параметров . источника постоянного тока для двух режимов его работы: 1) при анодной пассивации защищаемой конструкции; 2) при поддержании пассивного состояния конструкции.

8.2.2. ВЫБОР ВИДА И ПАРАМЕТРОВ ИСТОЧНИКА ИОНОВ

Разрешающая способность R (v) радиографической системы зависит в основном от радиационно-физических параметров источника излучения и объекта контроля, фотографических характеристик радиографических детекторов, фотоэлектрических параметров преобразователей оптической плотности почернений в электрический сигнал . характеристик оптической системы считывания информации.

Установление норм ПДВ предусматривает разработку и внедрение мер по их достижению. В энергетике к числу таких мер относятся подбор оптимального режима сжигания топлива с учетом его вида и качества, выбор технологии очистки дымовых газов, геометрических параметров источника выброса, определение оптимального места размещения предприятий.

Выявляемость дефектов и производительность труда при контроле качества изделий, просвечиваемых ионизирующим излучением, определяются суммарным воздействием параметров источника, детектора и контролируемого изделия (рис. 2) [1].

В таблице 2.1 представлены экспериментальные данные по оценке количества трещин, образующихся в образце, при различных параметрах источника импульсов. Следует отметить существенное влияние параметров источника импульсов на характер трещинообразования при электрическом пробое образцов. Так, увеличение времени выделения энергии путем изменения индуктивности разрядного контура при постоянстве остальных параметров приводит к уменьшению числа генерируемых трещин и увеличению их длины, что хорошо согласуется с известными результатами /38/. Увеличение энергии в импульсе приводит к росту как числа трещин, так и их длины. Эти явления связаны со скоростью ввода энергии в канал разряда и ее величиной. Так, при быстром вводе энергии высокий пик амплитуды давлений приводит к генерированию достаточно большого количества трещин, развивающихся от канала разряда к периферии, а также к увеличению размера первой зоны разрушения. Однако энергии деформации в объеме недостаточно для эффективного роста всех трещин при быстром вводе энергии. Поэтому при малых индуктивностях разрядного контура образуется большое количество трещин, но их длина ограничена. В этом случае имеем бризантный характер воздействия. При более медленном вводе энергии в канал разряда (большие значения L) пик давления уменьшается, время выделения энергии растет и в образце генерируется незначительное

Электроимпульсное дробление связано с электрическим пробоем образца, причем толщина образца значительно больше радиуса канала разряда R0 « 1\2, поэтому следует рассматривать только цилиндрическую симметрию источника нагрузки. Связь параметров источника импульсов с распределением мгновенных массовых скоростей в образце при его

Существует возможность регулирования гранулометрического состава путем увеличения частоты посылок импульсов или уменьшения скважности электрода-классификатора. Не останавливаясь детально на этом способе регулирования, укажем, что этот путь позволяет увеличить выход тонких классов крупности. Однако в многих технологических процессах требуется получать равномерный выход продукта по классам крупности. Если изменения параметров источника импульсов и межэлектродного промежутка в рабочей камере не позволяют получать требуемую характеристику крупности, то необходимо использовать стадиальные схемы разрушения, при которых возможно существенно уменьшить выход шламов.

Накопленный опыт по разрушению горных пород, искусственных материалов электроимпульсным способом указывает на существование общих закономерностей в изменении энергетических показателей при варьировании параметров источника импульсов, характеристик рабочих камер, физико-механических и электрофизических свойств разрушаемого материала.

Увеличение крутизны импульса напряжения путем уменьшения индуктивности разрядного контура приводит к возрастанию вероятности внедрения канала разряда и увеличению выхода тонких классов при единичном воздействии. Для расширения диапазона изменения крутизны нарастания импульса напряжения использована схема компенсации индуктивности разрядного контура /64/, что позволяло изменять крутизну нарастания напряжения в предпробивной стадии развития разряда, а на степень разрушения влияла индуктивность основного источника импульсов. Разрушение материала (руда месторождения Кухи-Лал) осуществлялось в камере с электродом-классификатором с отверстиями 2 мм; схема "генератор-нагрузка" обеспечивала длину фронта волны 0.2' 1 (И с, а схема "генератор-обостритель-нагрузка" - О.ЫО'6 с. В исследуемом диапазоне изменения параметров источника импульсов схема, обеспечивающая большую крутизну импульса напряжения, предпочтительней с точки зрения увеличения удельной производительности процесса (табл.2.10).

Таким образом, исследования электроимпульсного разрушения различных материалов показали, что существуют общие закономерности, характерные для всех видов сырья, которые позволяют выбрать оптимальные, с точки зрения энергетических показателей, параметры источника импульсов и размер рабочего промежутка в камере. Сопоставление расчетных значений, выполненных по методике, представленной в разделе 2.4, с результатами экспериментальных исследований показали удовлетворительную сходимость. Предложенная методика расчета показателей разрушения может быть рекомендована для выбора параметров источника импульсов и оценки ожидаемых энергетических показателей электроимпульсного разрушения различных материалов. Экспериментальные сравнения удельных затрат энергии на различных аппаратах показали, что при сопоставимых производительностях

го давления к рабочему, который по действующим НД составляет от 1,1 до 1,5. При определенных условиях эти значения коэффициента запаса прочности могут обеспечивать безопасность эксплуатации оборудования. Но, однако, действующие НД не дают ответа на главный вопрос: в течение какого времени эксплуатации будет обеспечена работоспособность и при каких эксплуатационных условиях. Другими словами кроме величины пробного и рабочего давления в технических паспортах или сертификатах на нефтегазохимическое оборудование должны быть регламентированы значения расчетного ресурса (время или число циклов нагружения до наступления того или иного предельного состояния) с конкретизацией условий эксплуатации (температуры, скорости коррозии, параметров изменения режима силовых нагрузок и

Формулы для деформаций ерединной поверхности, угла поворота нормали и параметров изменения кривизны [ем. формулы (3.7), (3.9), (3.14), (3.15) и (3.16)1 получают вид

Приведем формулы, выражающие зависимость деформаций срединной поверхности и параметров изменения ее кривизны от компонентов перемещения:

Так же, как и в других задачах теории упругости, условия совместности деформаций (5.34) используют только при решении задач в усилия х- деформациях. При решении задач в перемещениях эти условия выполйяются тождественно. В этом можно убедиться, подставив в уравнения (5.34) выражения деформаций и параметров изменения кривизны согласно формулам (5.33). При преобразованиях следует воспользоваться уравнениями Кодацци— Гаусса (4.50), (4.51).

небрегая нелинейными в зависимости от компонентов деформации и параметров изменения кривизны членами, полученную формулу можно записать в виде

В самом деле, уравнения неразрывности (5.34) удовлетворяются тождественно, если в них подставить значения деформаций и параметров изменения кривизны, выраженные через компоненты пере-

В этом случае можно существенно упростить выражения (5.33) для параметров изменения кривизны:

Таким образом, приходим к следующим приближенным формулам параметров изменения кривизны:

параметров изменения кривизны их приближенные выражения

Исследования и анализ случайных нагрузок, характерных для большинства деталей машин и элементов конструкций, проводятся на основе статистических методов. Для получения представительных и устойчивых распределений параметров изменения нагрузок необходимо располагать значительным объемом экспериментальных данных. Обработка и схематизация информации о нагруженности очень трудоемки, поэтому разрабатываются и применяются приборы, исключающие участие исследователей на промежуточных этапах анализа нагрузок. К таким приборам относятся различные счетные устройства, фиксирующие повторяемость амплитудных или экстремальных значений .напряжений (деформаций) непосредственно при измерениях [7, 13, 20, 38, 20], аппаратура с магнитным сигналоносителем и анализаторами [13] и т. п.

Результаты расчета подтвердили выводы о работоспособности предложенной конструкции коромысла, сделанные ранее [l] , и показали возможность дальнейвей оптимизации конструкции за счет снижения металлоемкости и более равномерного распределения основных напряжений растяжения от центробежных нагрузок. Этого можно достичь путем выбора рациональных параметров изменения высоты и площади сечения коромысла.