Параметров оборудования

Отмеченные особенности изменения параметров обобщенной диаграммы циклического упругопластического деформирования при ёт ^> 10 приводят в ряде случаев к систематическому отклонению экспериментальных данных при построении диаграммы циклического деформирования в координатах S — ё.

Рассмотрим особенности изменения с повышением температур параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования а и Р. Эксперименты, проведенные при температурах до 350— 400° С, показали, что для исследованных сталей параметры а и Р практически неизменны в указанном диапазоне температур. При дальнейшем увеличении температур параметры а и Р возрастают у обеих сталей. Так, при 700° С у стали 1Х18Н9Т параметр Р увеличился приблизительно в 1,5 раза, а у теплоустойчивой стали .параметр а возрос в 5 раз при 550° С (см. рис. 2.3.2).

Отмеченные особенности изменения параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования А, а и Р с повышением температуры могут быть объяснены проявлением временных процессов. Так, параметр А, характеризующий пластическое деформирование в первом полуцикле нагружения, практически не зависит от температуры, так как временные процессы при исследованных температурах протекают, видимо, не настолько интенсивно, чтобы успеть проявиться за время одного полуцикла. Параметры же а и Р, отражающие изменение пластических деформаций по мере накопления числа полуциклов нагружения, т. е. с увеличени-

Как указывалось выше, связь между циклическими напряжениями и деформациями может быть выражена аналитически с помощью уравнения (2.4.1). На рис. 2.4.1, в сопоставлены расчетные и экспериментальные данные для ряда полуциклов нагружения (сплошные кривые). Соответствие приведенных ранее значений параметров обобщенной диаграммы оказывается вполне удовлетворительным.

В соответствии с экспериментальными данными по неизотермическому нагружению (см. рис. 2.5.1, а) деформации в циклах неизотермических нагружений могут быть рассчитаны с использованием величин параметров обобщенной диаграммы, полученных при изотермических испытаниях. На рис. 2.5.1, б дана зависимость ширины петель гистерезиса 6W в первом полуцикле при мягком изотермическом нагружений от степени исходного деформирования е(0) (заштрихованная область), а также приведены точки, полученные в испытаниях с переменными температурами 200 j± 600, 300 j± 600° С. Как видно из рисунка, параметр А, характеризующий связь 8W и ё(0), оказывается независимым от формы цикла нагрева. Аналогично и для циклических нагружений данные неизотермических и изотермических испытаний не различаются (рис. 2.5.2, а) и, следовательно, функция числа полуциклов и ее параметры оказываются неизменными.

Основными характеристиками, необходимыми при оценке малоцикловой прочности, являются: 1) диаграмма статического деформирования со всеми стандартными величинами прочностных свойств (предел пропорциональности, текучести, прочности) и свойств, характеризующих пластичность (равномерное и полное удлинение, коэффициент поперечного сужения); 2) диаграммы циклического деформирования при симметричном жестком и мягком нагружениях с величинами параметров обобщенной диаграммы деформирования; 3) кривые усталости при малоцикловом мягком и жестком нагружениях при симметричном и асимметричном циклах.

Установки с позиционной системой управления используются для получения диаграмм статического и циклического деформирования исследуемого материала с целью определения основных механических характеристик статической прочности и пластичности, параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования, а также кривых усталости при малоцикловом мягком и жестком нагружении с симметричным и асимметричным циклом.

тип циклических свойств материала (циклическое упрочнение, разупрочнение, стабилизация), а также значение параметров ^обобщенной диаграммы деформирования (A, a, f>, ST).

Проведя осреднение данных, аналогичное случаю определения А, получаем последний из параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования.

Теперь по известным величинам параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования и кривой исходного нагружения (ё(0) <[ 10) может быть рассчитана поцикловая кинетика напряжений и деформаций при заданной истории нагружения (в диапазоне мягкого и жесткого нагружений).

Наличие значений &f, г5, 0в, Е и параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования позволяет выполнить расчет долговечности при жестком и мягком нагружениях.

Вторая предпосылка управления качеством продукции по показателям, зависящим от качества поверхности, состоит в раскрытии механизма формирования неровностей поверхности деталей изделия в зависимости от свойств обрабатываемого материала, вида обработки, параметров оборудования, инструмента, режимов обработки и других конструктивных и технологических факторов. Очевидно, что это необходимо для проверки расчетным путем реальности задаваемого уровня требований к неровностям поверхности и степени обеспеченности его на производстве.

Каскадные аварии в ЭЭС в большинстве случаев сопровождаются нарушениями устойчивости параллельной работы электростанций или отдельных частей системы по отношению друг к другу, а в ТПСЭ -явлениями гидравлического удара. По мере развития СЭ - расширения охватываемой территории, повышения концентрации мощностей по производству (добыче, получению) и преобразованию (переработке) соответствующей продукции, повышения пропускной способности линий электропередачи и трубопроводов - наряду с общим повышением надежности систем (благодаря улучшению условий взаимопомощи частей системы) повышается вероятность каскадных аварий. С одной стороны, это связано с усложнением структуры и конфигурации СЭ при ухудшении в отдельных случаях параметров оборудования, определяющих его поведение при нестационарных процессах (например, электрических и электромеханических характеристик генерирующего оборудования ЭЭС при повышении его мощности и степени использования электротехнических материалов), повышением напряженности режимов при функционировании СЭ (вследствие ограниченности резервов и запасов различного рода), усложнением структуры и функций средств автоматического и автоматизированного управления СЭ, а с другой стороны, - с усилением режимной взаимозависимости частей системы, которая оказывается тем большей, чем выше пропускная способность линий электропередачи и трубопроводов [39,101 и др.].

VII. Анализ возможного улучшения рабочих параметров оборудования при встраивании его в АТК с АСУ ТП. Он основывается на том, что каждая функция АСУ является узкоспециализированной с точки зрения производительности и качества, позволяя либо интенсифицировать технологические процессы (уменьшать fp), либо повышать быстродействие механизмов и устройств (уменьшать /х), либо сокращать простои ( S QC. S впер) благодаря повышению надежности и мобильности, улучшению системы обслуживания. На данном этапе с учетом возможностей различных функций АСУ ТП должна даваться оценка достижимого сокращения затрат времени на рабочий цикл и про-244

Так как наладка при внедрении системы АСИ осуществляется централизованно и на процессе изготовления могут отражаться индивидуальные особенности и несогласованность кинематических и других параметров оборудования и наладочных стендов, должны быть известны устойчивость и стабильность технологического процесса. При внедрении системы

Штампованные изделия изготовляются при помощи специальных инструментов (штампов), подразделяемых в зависимости от характера и рода операций на вырубные (вырезные), гибочные, вытяжные, формовочные и др. Штампы могут быть простые (одно-операционные), сложные (многооперационные) и комбинированные. Одним из важнейших направлений технического прогресса в кузнечном производстве является автоматизация, обеспечивающая рост производительности труда и повышение эффективности производства. Она устраняет противоречия между ограниченными возможностями оператора и постоянным возрастанием скоростей и силовых параметров оборудования.

заряда в зарядных устройствах и импульсных трансформаторов в схеме формирования импульсов позволит существенно уменьшить габариты генерирующей аппаратуры. Однако это не сможет кардинально изменить соотношения массо-габаритных параметров оборудования.

Исследования неизотермических процессов переработки нельзя считать самоцелью. Задачей этих исследований должны являться: интенсификация процессов переработки, создание новых устройств теплоснабжения, оборудования для переработки термопластов и разработка методов расчета теплоэнергетических параметров оборудования.

где С и D — комплексы, включающие физические константы полимера, геометрические параметры, скорости и градиенты скоростей. По уравнению (23) можно найти величину температуры в любой точке, так как интеграл можно подсчитать численно с любой точностью. Но это решение в принципе менее точно, чем решения в первом и втором приближениях. Очевидно, чем менее выражена неизотермич-ность процесса, тем точнее теоретическое решение задачи. Но в любом конкретном случае для того, чтобы выяснить, по какому методу решать задачу, нужно проанализировать решение по всем трем методам. Поэтому нам представляется весьма перспективным проведение аналитических и экспериментальных исследований с целью разработки экспресс-метода, когда при минимальных предварительных вычислениях можно оценить уровень (критерий) неизотермичности и рекомендовать для полного решения задачи один из вышерассмотренных методов интегрирования математической модели. На основе проведенных теоретических и экспериментальных исследований нами разработаны общие методы расчета теплоэнергетических параметров оборудования для переработки термопластов и новые системы теплоснабжения. При этом отдано предпочтение индукционным системам, как наименее инерционным. Исследования неизотермических процессов экструзии термопластов позволяют нам сформулировать некоторые принципы конструирования экструдеров и задачи исследования в этой области. Нами установлено, что кривые давлений и энергетических затрат в червячном экструдере проходят через максимум по длине червяка. Максимум значений энергетических затрат находится в зоне полурасплава. Причем, как показали наши теоретические и экспериментальные исследования, положением этого максимума можно управлять, приближая или отдаляя его от зоны загрузки. Смещение максимума энергетических затрат к зоне загрузки создает предпосылки к созданию компактных комбинированных экструдеров, ибо дальнейшая проработка расплава после достаточно короткого червяка может происходить на дисковой части экструдера, а большое давление, которое может быть реализовано в зоне полурасплава, обеспечит напорное течение расплава не только через зону дисковой части экструдера, но и через формующий инструмент. В ос-

В общем случае технологический процесс можно рассматривать как оператор А, преобразующий вектор входных параметров полуфабрикатов X — (яц жа, . . ., хп) и параметров оборудования У = (ylt j/2) . . ., г/п) в вектор выходных параметров автоматизированной системы Z (Q, т]Г, С). Кроме того, в технологическом процессе участвует и вектор возмущающих воздействий V = (уг, ч>2, • • ., vn), порождающий стохастическую природу связи параметров полуфабрикатов и оборудования с выходными параметрами системы. Чаще всего X, Y, V являются случайными вектор-функциями времени t.

б)установка технических средств сигнализации, измерения параметров оборудования (датчики, сигнальные лампы и т. д.)8 без нарушения принятой технологии;

При возникновении неполадок испытания временно прекращают, а после их устранения возобновляют вновь. Если элементы системы автоматики при изменении технологических параметров оборудования работают правильно, то наладка системы считается законченной и после составления протокола испытаний может быть включена в работу. По окончании испытаний автоматизированных котлоагрегатов составляются режимные карты с указанием оптимальных параметров работы котлов, а для вспомогательного оборудования определяются номинальная производительность и параметры работы.