Параллельных срединной

Эта теорема, которая содержит как частный случай (<р = 1) теорию параллельных поверхностей, справедлива, очевидно, и в предельном случае,

Для получения некачественного сплавления часть образцов наплавлялась с нарушением технологии. Поверхность образцов обрабатывалась механическим путем до получения плоско-параллельных поверхностей. Контроль образцов производился раздельно-совмещенным и совмещенным искателем на частоте 1,8 и 2,5 МГц.

при одновременном фрезеровании параллельных поверхностей дисковыми фрезами

костями или осями. В таких случаях шероховатость номинально параллельных поверхностей рекомендуется устанавливать по критерию Rz следующим соотношением:

Сформулируем условие, определяющее порядок обработки поверхностей в одной операции: соосные поверхности вращения, имеющие одну и ту же базу, обрабатываются в порядке убывания диаметров, если эти поверхности являются внешними, и в порядке возрастания диаметров, если они являются внутренними. Таким образом, порядок обработки устанавливается в зависимости от величины исполняемого размера для соосных и параллельных поверхностей.

У. 8. При обработке в одной операции соосных или параллельных поверхностей порядок обработки устанавливается в зависимости от порядка убывания исполняемых размеров, отсчитанных от одной поверхности, линии, точки.

Для двух бесконечно больших параллельных поверхностей можно считать F\=F2 и

Как известно, для простейшей системы из двух бесконечных параллельных поверхностей кладки и поверхности нагрева, между которыми располагается пламя постоянной температуры для стационарного состояния, можно написать

'От редактора. Формула (49) написана для простейшего случая теплообмена двух плоско-параллельных поверхностей.

Од овременное шлифование двух параллельных поверхностей осуществляется на двусторонних торцешлифовальных станках (табл. 66). Днустороннее шлифование обеспечивает малые отклонения от параллельности и пло-скостнссти боковых сторон при очень высокой производительности обработки. Основным не-достат ом двусторонних торцешлифовальных являются большие поверхности кон-ежущего инструмента с деталью, вызы-; интенсивное выделение теплоты. По-

Если hi — h0 и а — характеристика параллельности стенок щели (у параллельных поверхностей, образующих щель, а = 1; 50

параллельных срединной плоскости пластины, и равномерно распределена по ее толщине. Распределение нагрузки в плоскости пластины является произвольным. На рис. 9.18 изображены обсуждаемые форма тела и вид нагрузки. Отметим существенный факт: рассматривая напряженно-деформированное состояние пластины, вызываемое силами, лежащими в ее плоскости, мы отвлекаемся полностью от вопроса о возможной потере устойчивости первоначальной плоской формы пластины.

Выделим из рассмотренного элемента пластинку толщиной dy на расстоянии у от нейтрального слоя (рис. 12.64) и найдем потенциальную энергию деформации, накопленную в этой пластинке. На гранях выделенной пластинки (рис. 12.64), лежащих в поперечных сечениях балки, действуют силы тг,,& (z/j d# = tb (z/) dz/, а на гранях, параллельных срединной плоскости, —силы rueb (у) dz = = т& (у) dz fay = tyz = т — вследствие закона парности касательных напряжений).

Пренебрегая нормальными напряжениями в площадках, параллельных срединной плоскости, напряженное состояние изогнутой пластины можно считать двухосным. Тогда по формуле (2.8) получим

4. Изгиб пластины описывается с помощью обычных гипотез линейной теории изгиба тонких жестких пластин, т. е. гипотезы о неискривляемости нормали и гипотезы о малости нормальных напряжений в плоскостях, параллельных срединной плоскости.

В основе расчета пластин на изгиб лежат гипотезы Кирхгоффа. Согласно первой из этих Гипотез предполагается, что материальный элемент ОМ (рис, 1.2), до деформации нормальный к срединной плоскости пластины, после деформации остается прямолинейным и нормальным к изогнутой срединной поверхности. Эта гипотеза, аналогичная гипотезе плоских сечений в теории изгиба балок, позволяет связать перемещения любой точки в массиве пластины с перемещениями точек срединной поверхности. Согласно второй гипотезе Кирхгоффа нормальные напряжения аг в площадках, параллельных срединной плоскости, предполагаются малыми по сравнению с напряжениями ах, ау в перпендикулярных площадках.

Рассмотрим напряжения, действующие в площадках, ограничивающих бесконечно малый элемент, вырезанный из пластины на расстоянии г от срединной плоскости (рис. 1.3, а). Радиальные сечения представляют собой, плоскости симметрии, поэтому в них возникают только нормальные напряжения а2. В цилиндрических сечениях имеются как нормальные. (ai)» так и касательные (т) напряжения. Поскольку было принято, что нормальные напряжения аг в сечениях, параллельных срединной плоскости, пренебрежимо малы, я этих сечениях существенны только касательные напряжения (равные по закону парности напряжениям т в цилин дрических сечениях). '-

Общая теория изгиба пластин построена на. основе тех же гипотез Кирхгоффа, что и теория осесимметричного изгиба круглых пластин, — гипотезы о сохранении нормали и гипотезы о малости нормальных напряжений в плоскостях, параллельных срединной. При малых, по сравнению с толщиной пластины, прогибах также предполагают, что смещение каждой точки срединной плоскости при изгибе нормально к этой плоскости, и пренебрегают деформациями элементов, лежащих в срединной плоскости.

(напомним, что вогласно гипотезам Кирхгоффа — Лява напряжение az в площадках, параллельных срединной поверхности, полагается пренебрежимо малым). Подставляя в формулы (3. ) 7) значения деформаций (3.12), (3.13), выразим напряжения в произвольной точке через деформации и параметры изменения кривизны "срединной поверхности:

1) напряжения в площадках, параллельных срединной поверхности сильфона, малы и ими можно пренебречь;

а) нормальные напряжения на площадках, параллельных срединной поверхности, пренебрежимо малы по сравнению с другими компонентами напряжений;

остается прямой и нормальной к деформированной срединной поверхности, 2) нормальные напряжения в сечениях, параллельных срединной плоскости, пренебрежимо малы по сравнению с напряжениями, действующими в сечениях, перпендикулярных к срединной плоскости. Условия равновесия элемента пластины, выделенного вокруг произвольной точки К двумя осевыми сечениями и двумя центральными цилиндрическими сечениями (фиг. 50, б):