Параметров приведены

Применение синергетики к анализу эволюции открытой системы, которой является элемент кон-струкции-окружающая среда, для описания кинетических закономерностей развития усталостных трещин связано с необходимостью многопараметрического анализа структуры управляющих параметров. Распространение усталостной трещины происходит в материале, при описании свойств которого используются различные характеристики среды — металла.

При формировании параметров машин и определении степени их влияния на экономику возникает задача экономической оценки этих параметров. Применение показателей, используемых при измерении технического уровня, уже не пригодно для этих целей, так как они не позволяют определить прогрессивность (эффективность) изделия, а также решить вопрос о целесообразности его создания и применения.

локализацию. Совместно с обычной информацией о качестве выпускаемой продукции и с данными, полученными при визуальном наблюдении за работой автомата, эта информация должна дать возможность определить его работоспособность. Более глубокое диагностирование проводится лишь при наличиии дефектов. Одновременно составляется перечень неисправностей и указываются их симптомы. Для диагностирования автоматов циклического действия применяется метод сравнения осциллограм, определяются корреляционные зависимости (корреляционные функции, коэффициенты корреляции) или зависимость одного параметра от другого или группы параметров (в соответствии с выбранными критериями качества). Увеличение числа регистрируемых параметров, применение статических проверок (например, проверок жесткости) допускается лишь при локализации места обнаруженного дефекта. В сложных случаях применяется замена отдельных деталей, допускающая проведение специальных измерений (вследствие неприспособленности автоматов к диагностированию). Отличительной особенностью диагностических процедур, разработанных для машин-автоматов, является их активный характер. Информация получается в такой форме, что обычно не требуется трудоемкой обработки и значительных перерывов между ее получением и принятием решения. Поэтому она может быть использована для контроля за приработкой деталей при обкатке и уточнении сроков обкатки, для контроля за правильностью регулировок механизмов и уточнения регулировки по характеру изменения и величинам динамических параметров.

котлоагрегатов оверхкритических параметров. Применение этой кислоты более целесообразно в композиции с ком.плекеоном (см. гл. 3).

Основной задачей автоматизации в тепловых сетях является замена ручного регулирования автоматическим, как наиболее надежным и совершенным способом поддержания заданных параметров. Применение автоматических устройств дает возможность улучшить качество теплоснабжения потребителей при одновременном сокращении количества обслуживающего персонала.

8. К- Бучнева [14] и др.), относящихся главным образом к расчету пневматических молотков, рассматривается равноускоренное движение рабочего органа (х = const). Такое допущение может иметь место только для весьма ограниченного круга пневматических устройств с определенным диапазоном изменения их конструктивных параметров. Применение этих методов в ряде случаев может дать значительные погрешности, однако авторы не указывают никаких ограничений.

Стоимость топлива зависит от его типа (уголь, нефть, газ, природное или обогащенное ядерное горючее), и, кроме того, от местонахождения, транспортировки, токсичности и, безусловно, от «рыночных цен» на него. Топливная составляющая стоимости зависит также и от теплового к. п. д. всей установки. Так как последний зависит от температуры, а увеличение температуры и рабочего давления уменьшает размеры станции, то это, безусловно, дает очень веские основания для повышения обоих этих параметров. Применение перегрева пара также повышает тепловой к. п. д. и, кроме того, сопровождается другими благоприятными эффектами. Однако увеличение температуры и давления повышает жесткость тех условий, в которых работают различные узлы станции, и поэтому требует более прочных и более дорогих металлоконструкций, которые становятся все более сложными для изготовления и эксплуатации. Увеличение размеров установки приводит к увеличению размеров отдельных узлов, что, в свою очередь, приводит к затруднению их изготовления, а высокие давления требуют более прочных изделий, что приводит опять-таки к увеличению сложности изготовления и эксплуатации. В тех случаях, когда размер какого-либо узла не может быть увеличен, приходится увеличивать их число. Такое увеличение размеров и сложности, а также рабочей температуры может уменьшить на-

парового подогрева воздуха, так ка-к при рециркуляции температурные напоры на холодном конце воздухоподогревателя ниже. Поэтому, несмотря на необходимость установки дополнительных трубопроводов и калориферов, при наличии избыточного отборного пара нужных параметров применение парового подогрева в указанных выше случаях •будет экономичнее, чем рециркуляции.

Поскольку в уравнение скорости (4-128) входит не менее двух подлежащих определению параметров, применение его в расчетной практике сопряжено со значительными трудностями. В целях облегчения задачи в табл. 4-15 представлены постоянные коэффициенты уравнений скорости окисления для различных металлов в достаточно широком температурном интервале. Оценку численного значения постоянной интегрирования с можно производить при помощи выражения, отображающего ее физический смысл:

Окончательная оценка ресурса зависит от того, какими статистическими характеристиками представлены входящие в формулу (2.8) параметры кривой усталости и нагрузочного режима. Если известны средние значения и дисперсии, то использование методов линеаризации позволяет определить оценки среднего и дисперсии ресурса (блок 6.1). В частном случае при наличии средних значений можно получить только среднее значение ресурса. При известных законах распределения указанных параметров применение метода статистических испытаний (блок 6.2) позволяет получить функцию распределения ресурса, с помощью которой находятся средний, гамма-процентный ресурсы, и т. д.

В книге рассматриваются современные модели расчета и методы параметрической оптимизации несущей способности оболочек вращения из композитов двумерной и пространственной структур армирования. Основное внимание при этом уделено оболочкам, работающим на статическую устойчивость или в режиме колебаний, эффективные деформативные характеристики которых определяются методами теории структурного моделирования композита. В задачах, содержащих оценки предельных состояний оболочек по прочности, используется феноменологическая структурная модель прочностных характеристик слоистого композита, параметры которой получены экспериментально. Подробно анализируются особенности постановки задач параметрической оптимизации оболочек из композитов. Показана взаимосвязь векторной и скалярной моделей задач оптимизации в случае формализуемых локальных критериев качества проекта. Значительное место отведено изложению и примерам приложения нового метода решения задач оптимизации оболочек из многослойных композитов — метода обобщенных структурных параметров, применение которого позволяет получить наиболее полную информацию об оптимальных проектах широкого класса практически важных задач оптимизации. Содержащиеся в книге результаты могут быть использованы для инженерного проектирования оболочек из волокнистых композитов. Табл. 23, ил. 58, библиогр. 181 назв.

В начале пятой главы излагаются общие принципы построения и расчета систем неосесимметричных зеркал, скрещенных систем Киркпатрика и Баеза, систем Вольтера и Вольтера— Шварцшильда. Затем на основе данных расчетов показываются зависимости разрешения и эффективности этих систем от основных геометрических параметров. Применение систем скользящего падения иллюстрируется на примере созданных в последние годы и разрабатываемых рентгеновских телескопов и микроскопов. Здесь же обсуждаются новые возможности, которые дает использование в них зеркал скользящего и нормального падения с многослойными покрытиями.

Затем определяют основные геометрические параметры шестерни и колеса, в частности: ширина зубчатого колеса равна b = aw-ty6a. Формулы для остальных геометрических параметров приведены в табл. 7.1.

Численные значения этих параметров приведены в табл. П.6.1.

Экспериментальные исследования также подтверждают рассмотренный механизм упрочнения и дают представление о количественных значениях микродеформаций, дефектов структуры, напряженно-деформированного состояния поверхностного слоя стальных материалов, подвергнутых ионно-лучевой обработке [20, 13]. Исследовали влияние ионной имплантации на структуру закаленной углеродистой (сталь 45) и низколегированных (сталь 40Х, 18ХГТ) сталей. Образцы подвергали имплантации ионами меди с энергией 40-60 кэВ и исследовали методами рентгеноструктурного анализа. В связи с малым содержанием легирующих элементов рентгенограммы содержали только один сильный рефлекс a-Fe. Параметр и объем элементарной ячейки решетки (ОЦК) определяли по смещению центра тяжести рефлекса a-Fe. Размер блоков мозаики D (величина областей когерентного рассеяния) и микродеформацию кристаллической решетки е определяли по уширению дифракционного пика методом гармонического анализа. Результаты расчетов названных параметров приведены в табл. 6.1.

на 2 %. В противном случае принимают уточненное значение фт и расчет повторяют. Если разность принятого и расчетного значений Фт < 50 °С, то величины ЕФ и е^ при расчете не уточняют, а определяют лишь новое значение (Ус)г. В результате поверочного расчета может оказаться, что температура Фт, тепловые характеристики топки (qF, qFn, qar, qv) будут выше допускаемых. Способы уменьшения этих параметров приведены в табл. 22.

на 2 %. В противном случае принимают уточненное значение Ov и расчет повторяют. Если разность принятого и расчетного значений йт •< 50 °С, то величины Кф и ет при расчете не уточняют, а определяют лишь новое значение (Vc)r. В результате поверочного расчета может оказаться, что температура Фт', тепловые характеристики топки (qF, qFll, qar, qv) будут выше допускаемых. Способы уменьшения этих параметров приведены в табл. 22.

Значения некоторых критических параметров приведены в табл. 3.1. Таким образом, при одинаковых значениях начальных парамет-

Для давлений р = 7, 12 и 16 МПа согласованные значения <7кр1 [141] во. всем диапазоне изменения режимных параметров приведены в табл. 11.1.

В. практике расчетов пользоваться приведенными формулами для определения физических параметров водяного пара почти не приходится, так как существуют таблицы этих параметров для кипящей воды, сухого и перегретого пара в зависимости от температуры или давления (некоторые из параметров приведены в приложениях 1 и 2). Пользоваться этими таблицами просто и удобно, так как для любого состояния воды можно быстро и точно определить параметры р, v, Т, i, s.

который на чертеже не проставляют. По условию неподрезания и незаострения зубьев величину х допускают в пределах единицы. Сочетание основных параметров приведены в приложении V.

Выражения для определения других параметров приведены в табл.34.

Приведенные в табл. 1 нормы вибрационных параметров приведены для восьмичасового воздействия, В реальной обстановке вре-^1Я воздействия может отличаться из-за перерывов в воздействии вибрации. Особенно это характерно для работы с ручным инструментом. В случае локальной вибрации, если время воздействия / < < 8 ч, допускается превышение предельно допустимого значения. При этом допустимое значение