Параметров регулирования

кает вывод о необходимости учета кинетики химических реакций при расчете параметров регенератора.

Наличие максимума на кривой Fh/Fe (?7^™) показывает, что при выборе параметров цикла АЭС с учетом кинетики химических реакций необходимо проводить комплексную оптимизацию параметров регенератора с

Увеличения поверхности теплообмена можно достичь разными путями, например введением оребрения или увеличением длины регенератора при сохранении проходного сечения по обогреваемой стороне регенератора и числа трубок в трубном пучке. Для того чтобы определить, какой из этих двух путей в случае конкретной установки наиболее целесообразен, также требуется решение задачи оптимизации параметров регенератора с учетом кинетики химических реакций.

В табл. 5.3 представлено распределение тепловых нагрузок в процентном отношении по участкам регенератора БРГД-1000 (низкотемпературный вариант) для различных вариантов термодинамического цикла, отличающихся температурой на выходе из реактора. Доля одного участка составляет 5,5—67%. Таким образом, оптимизацию параметров регенератора следует производить для каждого участка отдельно.

к.п.д. станции на 1,3 абс.%, или примерно на 4 отн.%. При тепловой мощности реактора QB в 3060 МВт это означает снижение электрической мощности на 47 МВт. С другой стороны, за счет увеличения перепада давлений можно реализовать более высокие скорости теплоносителя в регенераторе и тем самым уменьшить его весо-габаритные показатели и стоимость. Таким образом, для оптимизации параметров регенератора представляется целесообразным использовать следующий критерий качества:

Нелинейным ограничением при оптимизации параметров регенератора является максимально допустимый перепад давлений по холодной стороне:

Результаты расчетов по программе оптимизации параметров регенератора АЭС БРГД-1000

Следует отметить, что для задачи оптимизации параметров регенератора применяемый в настоящей работе метод поиска с нелинейной границей оказался менее эффективным, чем в случае оптимизации параметров конденсатора: в процессе поиска обнаружился труднопреодолимый «овраг» вдоль х3=. 104 и л;э= 1,8 • 105. Оптимальные значения других параметров (хг, х2, *4) изменяются довольно в широком диапазоне для различных вариантов.

Для изменения конструктивных параметров регенератора в его комплект входили: набор сопл диаметром 14, 18, 25, 35, 50, 60, 70, 75, 80 мм; набор разгонных труб с внутренним диаметром 32, 43, 70, 88, 103 мм; диффузорная насадка разгонной трубы, крышка очистительной камеры для испытания регенератора без воздушного сепаратора и др.

Измерительная система предназначена для снятия аэродинамических характеристик регенерационной установки. Она состоит из датчиков, панели с измерительными показывающими приборами, шкафа с измерительными записывающими приборами, пневмо- и электропроводов. Датчики трех типов: для замера статического и полного — 9, 17, 20, динамического — 10, 19 и статического — 14, 18 напоров. Материал в регенератор поступает из бункера 15 по течке 16. При изучении влияния конструктивных параметров регенератора на его пропускную способность фиксировали время прохождения через регенератор порции смеси, предварительно просеянной на сите с ячейками 5X5 мм.

Нами экспериментально исследовалось влияние режимов рециркуляции, сепарации и конструктивных параметров регенератора при различном числе очистительных циклов на качество регенерата. Качество регенерата определяли по количеству глинистой составляющей, газопроницаемости, коэффициенту неоднородности зерен песка и по их среднему условному диаметру. Опыты проводили с отработанной смесью, составленной на основании представительной пробы. Для получения этой пробы в различные дни недели и в разное время суток отбирали пробы отработанной смеси непосредственно с конвейеров отвальных систем литейных цехов: в течение полу-

Таким образом имеются достаточно большие возможности снижения выбросов и расхода топлива двигателями с обычным рабочим процессом, путем совершенствования систем питания и зажигания, применения электронно-управляемых систем, оптимизации параметров регулирования, доводки систем впуска и выпуска.

Из (9.35) следует также, что при Явг = 0 величина vi Ф 0. В этом случае скорость изменения параметров регулирования ЭУ меньше предельной, т. е.

К регулирующей арматуре, применяемой на АЭС, помимо ранее изложенных общих требований предъявляются дополнительные требования, связанные с ее функциональным назначением: высокая точность поддержания заданных параметров регулирования; обеспечение требуемой пропускной гидравлической характеристики; максимально возможная пропускная способность при заданном диаметре трубопровода; широкий диапазон регулирования; максимальное снижение кавитации; минимальный уровень шума; дистанционное управление в связи с нежелательностью установки электрических или пневматических исполнительных механизмов в необслуживаемых помещениях с повышенной радиоактивностью. Указанные требования должны сочетаться с повышенным сроком службы, увеличенными межрегламентными периодами и высокой надежностью.

Зависимость неравномерности от скоростных факторов параметров регулирования существенно отличается от позиционной зависимости. Сравнивая выражения потоков для этих каналов регулирования, можно заметить, что при регулировании изменением эксцентриситета амплитуды боковых гармоник существенно зависят от скорости v регулирования, тогда как скорость - регулирования поворотом золотника 0>j не оказывает влияния на

Проблема включает большой круг чисто метрологических задач, а также задач, тесно примыкающих к метрологическим. Сюда относятся: расчет границ статистического регулирования технологических процессов; оптимизация параметров регулирования; определение оптимальной точности измерений, выполняемых с различными целями; расчет метрологических показателей измерительных средств; выбор методов математической обработки результатов наблюдений и многие другие.

Выбор параметров регулирования в случае разобранных выше схем и аналогичных им производят таким образом, чтобы колебательный процесс числа оборотов носил не периодический, а апериодический характер. Приведённый метод применяется преимущественно для исследования малых колебаний, в связи с чем

что поршень подходит к положению, соответствующему нужной подаче топлива, угловая скорость главного вала машины принимает установившееся значение, и золотник прекращает своё движение. С другой стороны, пружина 10 ставит воспринимающий поршень 9 и подвижную втулку 4 в среднее положение, причём окно втулки 4 полностью перекрывается золотником. Всякое сообщение с цилиндром сервомотора прекращается, и поршень его останавливается. Изменение всех параметров регулирования плавно заканчивается, что и обусловливает окончание процесса регулирования.

т. е. передаточное отношение привода зависит от параметров регулирования насоса и гидромотора и от отношения удельных характеристик.

Обычно определение параметров регулирования, удовлетворяющих заданным условиям, производится рядом пробных подсчетов, пока не будет найдено наиболее приемлемое решение. Полученные при таких пробных расчетах значения С и $ показывают, в каком направлении надо вести дальнейшие расчеты: уменьшать или увеличивать время процесса регулирования, изменять маховой момент ОГ)2 или принимать какие-либо другие меры. При наличии колебания уровней воды в гидроустановке, в случае закрытия регулирующего органа, расчет должен быть произведен при максимальном напоре, а в случае открытия — при минимальном

В настоящее время двигатели внутреннего сгорания (дизели) широко используются для привода генераторов переменного тока, которые требуют повышенной точности поддержания заданной частоты при всех нагрузках. Удовлетворение этого требования определяется в первую очередь качеством работы системы автоматического регулирования дизеля. Известно, что наиболее высокие качественные показатели процесса регулирования дают изодромные автоматические регуляторы непрямого действия, конструкции которых доведены до определенного совершенства. Однако требование дальнейшего повышения качества процесса регулирования продолжает сохранять свою актуальность и в настоящее время. Трудно предположить, что дальнейшее существенное улучшение параметров регулирования можно осуществлять посредством автоматических регуляторов, работающих только на принципе Ползунова — Уатта, т. е. посредством регуляторов, реагирующих лишь на изменение скорости вращения вала двигателя.

Из формулы (15.8) видно, что в рассматриваемом гидроприводе частота вращения вала гидромотора пт является функцией двух независимых параметров регулирования: ен и ег. Наибольшая эффективность изменения частоты вращения вала гидромотора пт от нуля до максимальной будет достигнута при использовании двух-этапной последовательности регулирования: