Параметров совокупности

Поскольку энтальпия есть" функция состояния, то она может быть представлена в виде функции двух любых параметров состояния:

Подобно любой другой функции состояния энтропия может быть представлена в виде функции любых двух параметров состояния:

Критическое давление двуокиси углерода рк = 7,39 МПа. Следовательно, рассматриваемый процесс теплообмена протекает в сверх-крнтической области параметров состояния. Так как в этой области теплоемкость жидкости существенно изменяется с температурой, то изменение среднемассовой температуры двуокиси углерода по длине трубки определяем по изменению ее энтальпии. При qu — const энтальпия жидкости изменяется по длине трубки линейно и

Критическое давление двуокиси углерода рк = 7,39 МПа. Следовательно, рассматриваемый процесс теплообмена протекает в сверх-крнтической области параметров состояния. Так как в этой области теплоемкость жидкости существенно изменяется с температурой, то изменение среднемассовой температуры двуокиси углерода по длине трубки определяем по изменению ее энтальпии. При qu — const энтальпия жидкости изменяется по длине трубки линейно и

Поэтому уравнение (8.1) записано в конечных разностях, а не в дифференциальной форме. В дифференциальной форме его можно записать только в том случае, когда известен закон изменения параметров состояния и их соотношения.

Исследование идеального цикла тепловой машины. С. Карно позволило установить условия для получения работы за счет тепловой энергии и тем самым сформулировать второе начало термодинамики. Цикл Карно совершается между двумя изотермами и двумя адиабатами (рис. 8.2), причем предполагается полная обратимость процессов. Подсчитывая изменения параметров состояния, значения работы и теплоты при отдельных процессах, можно показать, что в результате проведенного цикла получили работу, равную площади 1,2,3,4,1, очерченной циклом, в свою очередь равную разности взятой Qi (на участке /—2) и отданной Q2 (на участке р 3—4) теплоты (Qi — Q2). Математически это можно выразить уравнением: р,

Изучение процесса распространения волн возмущений в теле сводится к установлению зависимостей изменения во времени напряжений, деформаций, скоростей или перемещений частиц и других параметров состояния материала в любой точке области возмущений. При экспериментальном исследовании необходимо измерять перечисленные параметры в любой момент времени для произвольной

Приведенные условия на фронте волны напряжений характерны для слабого разрыва, которому соответствуют почти непрерывные изменения параметров состояния и движения среды при переходе через фронт волны. Следовательно, волны напряжений являются слабыми волнами, им соответствуют малые скорости частиц по сравнению

ДИАГРАММА состояния, диаграмма равновесия, фазовая диаграмма,-графич. изображение равновесных состояний термо-динамич. системы (см. Равновесие термодинамическое) в виде точек в л-мерном пространстве, по осям координат к-рого отложены п независимых параметров состояния рассматриваемой системы. Д.с. позволяет определить, сколько и каких конкретно фаз образуют систему при данных темп-ре, давлении, составе и др. параметрах состояния. Напр., в простейшем случае однокомпонентной системы п=2 и Д.с. можно изобра-

ПОТЕНЦИАЛ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЙ-функция объёма, давления, темп-ры, энтропии, числа частиц и (или) др. независимых макроскопич. параметров (см. Параметр состояния), характеризующих состояние термоди-намич. системы. К П.т. относятся внутренняя энергия, энтальпия, и з о -хорно-изотермический потенциал (Гельмгольца энергия), изобарно-изотермический потенциал (Гиббса энергия). Зная к.-л. П.т. как функцию соответствующих параметров состояния, можно вычислить любые макроскопич. хар-ки системы и рассчитать происходящие в ней процессы.

РАВНОВЕСИЕ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКОЕ, равновесное состояние,- состояние, в к-рое в конце концов приходит термодинамическая система, находящаяся при неизменных внеш. условиях. При Р.т. значения параметров состояния системы не изменяются с течением времени (строго говоря, совершают малые колебания около неизменных ср. значений - см. Флуктуации).

Если х2 = О' т° эмпирические и теоретические данные согласуются, при х2 > 0 данные не согласуются. Чем больше значение 5С2. тем больше расхождение. Если при вычислении теоретических частостей оценки параметров совокупности не используются, то число степеней свободы равно

в случае же использования при этом m оценок параметров совокупности

Определение. Однозначная оценка параметров совокупности называется точечной оценкой.

По этой причине для указанных установок частным критерием качества является минимум удельной (на единицу полезной электрической мощности /Уэл) массы. В ядерных энергетических установках агрегатом, масса которого наиболее чувствительна к изменению термодинамических и расходных параметров цикла и на долю которого приходится от 10 до 30 % массы установки, является холодильник-излучатель. Это обстоятельство обусловливает целесообразность оптимизации параметров совокупности Z ядерных космических энергетических установок по минимуму удельной (на единицу Л^л) площади холодильника-излучателя F при известном значении удельной (на единицу площади) массы последнего [58].

Минимальные и максимальные значения параметров совокупности Хпг в неравенствах (4.56) ... (4.59) определяются границами диапазонов применения используемых в модели расчетных соотношений и технологическими требованиями к ЗПГК. Введение ограничения (4.60) обусловлено термическим разложением дифенильной смеси. Это неравенство должно выполняться по всей длине парогенерирующего канала. Для предотвращения усталостного разрушения канала в зоне кризиса теплоотдачи второго рода в соответствии с рекомендациями [93 ] должно соблюдаться условие (4.61). Удовлетворение неравенства (4.62) в зоне поверхностного кипения и теплоотдачи к двухфазному парожидкостному

Рассмотрим результаты оптимизации режимно-конструктив-ных параметров парогенератора, полученные при следующих значениях параметров совокупности внешних факторов: Тм вх = = 700 К; Гм вых = 650 К; Д/?? = 5-104 Па; тд = 0,92 ' кг/с; ^д.вх = 540 К; Рд. вх = 6,94-105 Па; хл. вых - 1,0; ст* = 0,92; точности фиксации локальных минимумов Fnr — ±0,01 м2. Сначала остановимся на результатах, подтверждающих целесообразность использования метода [81]. Значения целевой функции и независимых переменных в точках локальных и глобального минимумов в порядке нахождения их на ЭВМ сведены в табл. 4.2.

Графики изменения основных параметров рабочих процессов и температуры внутренней стенки по длине трубки оптимального при данной совокупности значений параметров совокупности ?опг змеевикового парогенерирующего канала приведены на рис. 4.17. Длина трубки такого канала составляет 29,166 м, число витков — 51, а коэффициент потерь давления — 0,9208. Из этого рисунка видно, что змеевиковый модуль является теплонапряжен ным элементом, особенно в зоне поверхностного кипения, где плотность теплового потока достигает 2-105 Вт/м2. В этой же зоне коэффициент теплоотдачи к дифениль-ной смеси характеризуется наибольшими значениями и остается достаточно высоким в области испарения пристенной пленки жидкости. В обеих зонах значения тепловых нагрузок на 50 ...

Из приведенных данных следует, что в точке глобального минимума значения ST. n/Dp и d3 находятся на правой и левой границах областей их допустимых значений, задаваемых соответственно неравенствами (6.32) и (6.30), а значения числа Re/; рассчитанного по температуре ГП1, и параметров bp/d3 и Re//Rea равны соответственно 2,492-Ю1, 0,2 и 0,399, т. е. удовлетворяют условиям (6.37) ... (6.39). При заданных значениях параметров совокупности Еопг конструкция регенератора должна состоять из 115 трубок при /тр = 1,324 м, dH = 0,0048 ми ф„ = 4,067.

Результаты многократного решения задачи (7.43) методом [81 ] для конденсирующего инжектора, входящего в состав ПТУ с дифенильной смесью в качестве рабочего тела, представлены на рис. 7.11 и 7.12. Эти данные получены при следующих значениях параметров совокупности ?ок. и, представляющих практический интерес: р7 = 1035 Па, рь = 2600 ... 4000 Па, р13 = = 6,94-Ю5 Па, и = D = 1 ... 19 и расположении точки 5 на пограничной кривой пара. Параметром на обоих графиках является приведенная изоэнтропная скорость истечения из парового сопла X5s. Усредненное оптимальное значение в исследованном диапазоне параметров т)д == 0,839. Из рис. 7.11 видно, что существует достаточно широкая область параметров и и Х5з, при которых давление на выходе из инжектора рю ,пах превосходит верхнее давление в контурах ПТУ, показанное штриховой линией. Соответствующие этой области давлений величины Fr. д и и лежат

Рассмотрим постановку задачи оптимизации конденсатора как агрегата ПТУ по минимуму суммарной площади наружных поверхностей труб трубного пучка. В качестве независимых переменных (параметров совокупности ХС. п. к}) для упрощения системы ограничений, формирующей область допустимых значений оптимизируемых параметров, целесообразно выбрать геометрические параметры dn и ST. u/dH, а также число Рейнольдса потока дифенильной смеси, рассчитанное по температуре конденсации ReOA. В совокупность внешних факторов совместно с тепло-физическими свойствами ДФС, воды и материала трубного пучка (стали 12Х18Н9Т) необходимо ввести массовый расход ДФС тл через конденсатор, давление pnl, температуру ГД1 и относительное массовое паросодержание хд1 потока ДФС и аналогичные параметры потока воды /?В1, ГВ1, xnl на входе в конденсатор. Кроме того, необходимо ввести температуру и относительное массовое паросодержание обоих теплоносителей на выходе из конденсатора ТД2, хд2 и ТВ2, хв2, а также заданные значения коэффициентов потерь давления по трактам воды и ДФС ств и од. В этом случае задача оптимизации в общем виде может быть сформулирована следующим образом: найти

нием этих параметров расчетная величина цэф : составила 16,27 % , в то время как в стендовых испытаниях был зафиксирован г)Эф = = 15,15 %, т. е. рассогласование теоретического значения с экспериментальным составляет 7,4% от Т)эф1. Следует отметить, что полученный в испытаниях КПД турбины составил 55 %, а определенный в модели турбины rT max оказался равным 54,79 %. Ему соответствуют следующие оптимальные велиины параметров совокупности Х0, т: dc opt = 0,02 м; a/ opt = 0,177 рад, ес. a opt = 0,314 и nopt = 499 об/с при среднем диаметре рабочего колеса 0,127 м.