Параметров теплоэнергетика

Температура уходящих газов Нагревательных устройств колеблется в очень широких пределах — от 220—250 до 700—750°С, а в печах, не имеющих рекуператоров, достигает 900—1000°С, что позволяет в утилизационных установках вырабатывать пар высоких (энергетических) параметров. Температура уходящих газов на выходе из котлов-утилизаторов — около 200— 230°С.

Поверочный расчет коэффициента запаса до критической мощности. Для заданных режимных параметров (температура теплоносителя на входе, расход теплоносителя, мощность канала NTK и ее распределение вдоль канала, давление в барабане-сепараторе) определяется плотность теплового потока qp (z), критическая плотность теплового потока ^кр (z) и и* отношение <7кр (z)/Qp(z) Для нескольких сечений по высоте активной зоны.

Результаты проведенного исследования кризиса теплообмена 2-го рода свидетельствуют, что этот вид кризиса обладает рядом особенностей по сравнению с обычным кризисом теплообмена при кипении, обусловленным переходом ядерного кипения в пленочное. В частности, кризис теплообмена 2-го рода может возникать при любых удельных тепловых потоках, и в зависимости от режимных параметров температура стенки трубы может превысить допустимые значения. Это обстоятельство необходимо учиты-

Для решения системы уравнений необходимо задать следующие начальные параметры: скорость и угол вылета капли, скорость ветра, начальную температуру капли, температуру и влажность воздуха. В результате решения системы определялись температура капли tK и составляющие скорости капли ик и WK во всех точках траектории полета. При расчете условного факела разбрызгивания были приняты следующие значения исходных параметров: температура воздуха 23° С, относительная влажность 38%, скорость ветра 5,8 м/с (на высоте 10 м). Расчет выполнен для капель радиусом 0,25; 0,20; 0,15; 0,10; 0,05 см, вылетающих из сопла по направлению ветра и против него; горизонтальная составляющая скорости в момент вылета из сопла соответственно равнялась +510 и —510 см/с, вертикальная составляющая в обоих случаях — 950 см/с. Это соответствует заданному углу выхода воды из сопла, равному 28°

При сжатии двухфазной среды в диффузоре температуры паровой Г] и жидкой Tz фаз различны и отличаются от температуры насыщения Ts(z), соответствующей давлению среды. При этом преобладающим направлением теплообмена между фазами следует считать частичное испарение капель. Если на входе в диффузор влажный пар находится в состоянии термодинамического равновесия (Tn = TZi = TSi), то при сжатии несущей фазы температуры фаз изменяются в зависимости от основных режимных параметров. Температура Т2 определяется только теплообменом с непрерывной

Для достижения надежных показателей регистрации при работе со сцинтилляционными счетчиками необходимо добиваться не только максимально возможного снижения темнового фона фотоумножителя, но также его неизменности в течение всего эксперимента, что достигается постоянством режимных параметров (температура, напряжение питания). Однако даже при этих условиях темновой фон усиливается во время работы фотоумножителя и стабилизируется только по истечении ~ 0,5 ч с момента включения счетчика. 140

3. В области сравнительно малых тепловых потоков, характерных, например, для работы кипящих реакторов (для реактора Дуан Арнольд (США) среднее значение теплового] потока дсу ~ 510 000 Вт/м2 (см. табл. 1.4)), в длинных каналах реализуется дисперсно-кольцевой режим течения с тонкой пленкой, где волновое движение на поверхности исчезает при достижении некоторой критической величины расхода. Унос капель в этой зоне отсутствует, хотя обратный процесс осаждения капель из парового ядра, по-видимому, имеет место. Переход от дисперсно-кольцевого режима течения с волновой пленкой к тонкой пленке без волн происходит незаметно для тепловых параметров: температура стенки Тст и коэффициент теплоотдачи ее в зоне перехода изменяются монотонно.

номайзера для барабанных котлов (даже наиболее высоких давлений) менее благоприятны, чем для котлов сверхкритических параметров. Это связано прежде всего с температурными уровнями в водяном экономайзере. Для котлов сверхкритических параметров температура воды на входе в водяной экономайзер, составляющая по зайодским данным йбО^С, в эксплуатации часто превышает 270°С, т. е. для отложения магнетита при разложении комплексомгов железа может быть использована вся поверхность нагрева экономайзера. Для барабанного котла с давлением 15,5 МПа на входе в водяной экономайзер температура воды составляет всего 230°С, что меньше температуры интенсивного разложения ком-плексонатов железа, следовательно, для принудительного осаждения магнетита не может быть использована та часть поверхности нагрева, в которой питательная вода догревается до 250°С. Это обстоятельство усугубляется различием в соотношениях «поверхностей нагрева водяного экономайзера и топочных экранов. Для котла сверхкритических параметров это соотношение составляет 1,27, а для барабанных котлов с давлением 15,5 МПа — всего 0,85. Отсюда следует, что в еще большей мере, чем для котла сверхкритических параметров, необходима чистота поверхностей нагрева не только водяных экономайзеров, но и топочных экранов, в которых будет в значительной мере происходить завершение термического разложения комплексонатов железа.

Железнодорожный транспорт и мостостроение; интенсивное развитие тепловой энергетики; переход к перегретому пару сверхвысоких параметров (температура 500 °С, давление 200 атм); начало массового применения сварки; появление тяжелых самолетов

Так, в 20-х годах нашего века в котельных установках при температуре пара Э50°С и давлении 17,5 ат для получения 1 КВт-ч электроэнергии приходилось сжигать 0,7 кг угля. В 40-х годах температура пара в котельных установках была повышена до 400°С, а давление до 80—100 ат, и для получения того же количества энергии потребовалось сжигать 0,5 кг угля. Наконец, в современных котлах, производящих пар так называемых высоких параметров, температура пара достигает 580°С» давление 30 ат, а расход угля для производства 1 кВт-ч снизился до 0,3 кг.

4. Влияние технологических параметров (температура, давление, состав атмосферы) на коррозионную устойчивость металлов.

23. Шейндлин А. Е. Экспериментальное исследование теплоемкости воды и водяного пара высоких параметров.— «Теплоэнергетика», 1954, № 1, 3.

28. Стырикович М. А. и др. Поведение примесей воды в тракте блоков сверхкритических параметров.— «Теплоэнергетика», 1966, № 7, с. 45.

31. Дик Э. П. и др. Исследование зоны и величины отложений в котле сверхкритических параметров.— «Теплоэнергетика», 1964, № 1, с. 45.

Красикова Л. Ю., Жуковский А. В. и др. О некоторых особенностях среды закритических параметров паровых котлов.— «Теплоэнергетика», 1970, № 12.

Маргулова Т. X., Прохоров Ф. Г. О рациональной водно-режимной схеме блоков закритических параметров.— «Теплоэнергетика», 1969, №11.

Мартынова О. И., Р о г а ц к и н Б. С. Отложения сульфата кальция в тракте котла сверхкритических параметров.— «Теплоэнергетика», 1969, № 8.

Стырикович М. A., Map г у лов а Т. X. О тепловой схеме мощных блоков закритических параметров в связи с требованиями водного режима.— «Теплоэнергетика», 1965, № 7.

Стырикович М. А., Маргулова Т. X., Мирополь-ский 3. Л. Насущные проблемы развития конструкций котлов закритических .параметров. — «Теплоэнергетика», '1967, № 6.

Стырикович М. А., 'К, у р т о в а И. С., Мартынова О. И. Поведение примесей в тракте блоков сверхкритичеоких параметров. — «Теплоэнергетика», 1966, № 7.

72. Рушинский В, М., Смирнов В. Н. Цифровая модель котло-агрегата сверхкритических параметров. — «Теплоэнергетика», 1970, № 6, с. 61—68.

48. Каханович В. С., Калько Р. А., Мороз И. Н., Измерение тепла потока жидкого теплоносителя с учетом действительных параметров теплоносителя и сужающего устройства, сб. «Теплоэнергетика», Минск, ,изя,-во «Вышэйшая школа», 1970.