Паросиловых установках

его температура на выходе из конденсационной турбины составляет 28—30 °С.) С другой стороны, большой располагаемый теплоперепад в турбине и связанный с этим относительно низкий удельный расход пара на выработку 1 кВт позволяют создать паровые турбины на колоссальные мощности — до 1200 МВт в одном агрегате! Поэтому паросиловые установки безраздельно господствуют как на тепловых, так и на атомных электростанциях. Паровые турбины применяют также для привода турбовоз.],ухо-дувок (в частности, в доменном п юиз-водстве). Недостаток паротурбинных установок — большие затраты металла, связанные прежде всего с большой массой котлоагрегата. Поэтому они пр JKTH-чески не применяются на транспорте и их не делают маломощными.

Как видно, в схеме отсутствуют паросиловые установки по производству электроэнергии, дополнительная утилизация энергии отработанных газов осуществляется в газовых турбинах 3 и 16. Это позволяет экономить топливо. Кроме того, в уходящих газах практически нет вредных примесей, что очень существенно.

Технический уровень их еще сравнительно мало отличался от технического уровня судов предвоенной постройки. Корпуса изготовлялись как с применением электросварки, так и с использованием клепаных конструкций. Паросиловые установки с котлами на угольном отоплении не могли обеспечить достаточно высокой скорости хода.

Наука и техника за истекшие 50 лет нашли очень точные методы расчетов, позволяющие выбирать нужный материал почти безошибочно. Благодаря этому удалось облегчить дизель-мотор в 250 раз при одной и той же мощности; расход металла на 1 л. с. мощности двигателя уменьшился в 80 раз; паросиловые установки на электростанциях облегчены в 25 раз и т. д. Конечно, тут сыграло роль не только уточнение расчетов, но и то, что металлурги научились варить металл значительно более прочный, чем раньше. Например, чугун в начале нашего столетия имел прочность около 8 кг/мм2, а ныне он выдерживает 80 кг. Да и не только чугун.

ЦМ-322, при работе газовых турбин на твердом топливе показали, что минералокерамические детали имеют стойкость в ~40 раз выше, чем аналогичные детали из аустенитной стали 18—12 при температуре 650° С. Все другие металлические и керамические детали, за исключением твердосплавных, не обладали подобной стойкостью. Перспективным является применение минералокерами-ческих изделий в виде проходных изоляторов и электродов и других деталей в аппаратах, работающих при высоких температурах и давлении (атомная энергетика, паросиловые установки сверхвысоких параметров и др.)- Осуществление вывода из сосудов с высоким газовым давлением представляет большие технологические и экспериментальные трудности. Особенно остро вопрос надежной герметизации аппаратуры стоит перед энергетикой и химической промышленностью, все более применяющих жидкости и газы (пары) при высоких давлениях и температурах. К электровводам предъявляются следующие требования.

цикла (ЗГТУ) широко используются, особенно в ядерной энергетике зарубежных стран. Это вызвано не только технологической необходимостью, но и возможностью получения высокого КПД установки. Несмотря на большую в некоторых случаях первоначальную стоимость ЗГТУ, их экономическая эффективность определяется, в конечном итоге, коэффициентом полезного действия. Сообщается, что КПД электростанции мощностью 25 МВт в зависимости от наивысшей температуры замкнутого цикла с воздухом в качестве рабочего тела составляет при 750 °С 37 %, при 800 °С 45 %, при 1000 °С 53 % (рис. 5-15) [45]. ГТУ замкнутого цикла имеют меньшие габариты и массу, чем паросиловые установки (ПСУ). Например, ЗГТУ мощностью 300 МВт будет иметь такие же габариты, как ПСУ мощностью 30 МВт. Это объясняется тем, что рабочее тело ЗГТУ сжато и нижнее давление цикла составляет несколько мегапаска-лей, в то время как нижнее давление в ПСУ меньше атмосферного, что увеличивает ее габариты и, соответственно, массу.

Кроме известных требований, предъявляемых к обычным паросиловым установкам (предотвращение образования растворимых и нерастворимых отложений в паровом тракте, скопления шлама и накипи, появления коррозии в пароводяном тракте), ядерные энергетические установки должны удовлетворять ряду дополнительных требований, обусловленных особенностями их работы. В этих установках используют различные схемы получения пара, что заставляет предъявлять различные требования к качеству пара. Для двухконтурных установок, работающих на насыщенном паре, в которых отсутствуют пароперегреватели и нет опасности возникновения отложений в проточной части турбины, основное требование сводится к обеспечению влажности пара, допустимой по условиям работы турбины (0,1—0,2%). Для двухконтурных установок, работающих на перегретом паре, к качеству пара предъявляют требования, аналогичные требованиям, которым должны удовлетворять обычные паросиловые установки.

Паросиловые установки

ОПТИЧЕСКИЕ КВАДРАНТЫ - ПАРОСИЛОВЫЕ УСТАНОВКИ

Паросиловые установки — Циклы 142, 144, 145

Паросиловые установки с двумя рабочими телами получили название бинарных установок. На практике осуществлены пока ртутно-водяные установки [30]. Схема такой бинарной установки показана на рис. 2.1.

Второй способ — введение в агрессивную среду веществ, которые могут при некоторых условиях значительно снизить скорость коррозионного процесса,— находит применение в системах, работающих с постоянным или редко обновляемым объемом раствора: в резервуарах, баках, цистернах, травильных ваннах для снятия окалины с поверхности металла, паросиловых установках при снятии накипи и др.

палубных частей (конструкций и деталей) судового оборудования, пред-назнач. для размещения навигационных огней, антенн радиосвязи и радиолокации, для крепления грузоподъёмных средств, подъёма сигналов и т.п. На парусных судах Р. служит для постановки и растягивания парусов. Осн. детали Р.: мачты, стеньги, реи, гики, гафели, бушприты и др. РАНДБАЛКА - балка (обычно ж.-б. или металлич.), опирающаяся на отд. фундаменты и воспринимающая нагрузку от располож. выше неё стены. РАНКИНА ЦИКЛ [по имени шотл. физика и инженера У.Дж. Ранкина (W.J. Rankine; 1820-72)], Ренкина цикл,- идеальный замкнутый термо-динамич. процесс, в к-ром совершается превращение теплоты в работу (или работы в теплоту); принимается в качестве теоретич. основы для при-ближ. расчёта реальных циклов изменения состояния рабочего тела, осуществляемых в паросиловых установках. Характеризуется изобарным подводом теплоты к рабочему телу (воде) в котле, адиабатным расши-

С однородным газом приходится иметь дело главным образом в паросиловых установках, где рабочим телом служит по преимуществу водяной пар. В остальных случаях в качестве рабочего тела используется газовая смесь. Поэтому необходимо уметь вычислять для такой смеси все те величины, о которых шла речь в предыдущих параграфах.

Если вследствие потерь, связанных с осуществлением действительного цикла, относительный коэффициент полезного действия оценить в 0,6, то к. п. д. действительного цикла установки для рассмотренных температур составит т]э = 0,9 -0,6 я« 0,55, против коэффициента 0,4, получаемого в настоящее время на лучших паросиловых установках. Такое повышение к. п. д. может обеспечить около 30% экономии топлива, сжигаемого на электростанциях (см. пример 4-7).

§ 142. КОНТРОЛЬНО-ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ, УСТАНАВЛИВАЕМЫЕ НА ПАРОСИЛОВЫХ УСТАНОВКАХ И ТРУБОПРОВОДАХ

§ 142. Контрольно-измерительные приборы, устанавливаемые" на паросиловых установках .и трубопроводах.......... 262

В паросиловых установках, работающих при температуре 510°С и давлении 10132500 Па (100 атм), широкое применение получила хромомолибденовая сталь с 0,9% Сг и 0,5% Мо. В результате газовой коррозии в этих установках образуется более хрупкий слой окалины, чем при окислении на воздухе, В водяном паре образуется более плотная защитная пленка вследствие ее спекания при температуре 700—800°С.

В реальных паросиловых установках этот эффект от повышения начальных параметров оказывается ослабленным. Так, в турбинах с конденсационной частью повышение начального давления увеличивает конечную влажность пара, что не только сильно снижает т,;, но и приводит к недопустимой эрозии лопаток (т. е. к механическому износу от ударов каплями воды). Это обстоятельство делает невозможным увеличение давления свежего пара без одновременного повышения его температуры. Экономия от повышения начальной температуры особенно ощутительна, если учесть изменение конечной влажности пара, так как при этом увеличивается не только •%, но и -Гц. В общей сложности эффект от повышения перегрева пара получается весьма благоприятным, и практический предел повышению начальной температуры ставят только свойства материалов, применяемых в котло-

112. Пашков Л. Б., Люстгартен Б. И., Григорьева В. А. Ионообменные материалы в водоподготовке// Водоподготовка, водный режим и химконтроль на паросиловых установках./ М.: Энергия, 1972. С. 114—120.

225. Кузьменко Н. И., Московских В. В., Якимец Е. М. О составе газовой фазы при термолизе растворов этилендиаминтетрауксусной кислоты и ее солей// Водоподготовка, водный режим и химконтроль на паросиловых установках. М.: Энергия. 1979. № 6. С. 43—46.

Акользин П. А. Регулирование химического состава питательной воды прямоточных котлов с целью предупреждения коррозии металла. — В кн.: «Водоподготовка, водный режим и химический контроль на паросиловых установках», вып. 2. М., «Энергия», 1969.