Переходные характеристики

Для перехода от поглощенной дозы в воздухе к поглощенной дозе в каком-либо отличном от воздуха материале введено понятие эквивалентной дозы. Она характеризует степень опасности к различным видам частиц и имеет ту же размерность, что и поглощенная доза, т. е. Дж/кг. Однако для того, чтобы подчеркнуть, что в данном случае речь идет о величине дозы, относящейся к области защиты от излучения, и что для определения значений эквивалентной дозы необходимо поглощенную дозу умножить на некоторый безразмерный коэффициентперехода, принято измерять экви валентную дозу в Зивертах (Зв) или в бэрах. 1 Зв = 1 Дж/кг -- 100 бэр. Упомянутый переходный коэффициент для фотонных и электронных лучей равен 1, а для нейтронных, а-частиц и др. может колебаться от 2 до 20.

где k — переходный коэффициент (k = = 1,00-г- 1,08). Значение k определяют путем сопоставления результатов сквозного и поверхностного прозвучивания на бетонных образцах-балочках.

Для перехода от поглощенной дозы в воздухе к поглощенной дозе в каком-либо отличном от воздуха материале вве-денопонятие эквивалентной дозы. Онахарактеризует степень опасности к различным видам частиц и имеет ту же размерность, что и поглощенная доза, т. е. Дж/кг. Однако для того, чтобы подчеркнуть, что в данном случае речь идет о величине дозы, относящейся к области защиты от излучения, и что для определения значений эквивалентной дозы необходимо поглощенную дозуумножить на некоторый безразмерный коэффициент перехода, принято измерять эквивалентную дозу в Зивертах (Зв) или в бэрах. 1 Зв = 1 Дж/кг = = 100 бэр. Упомянутый переходный коэффициент для фотонных и электронных лучей равен 1, а для нейтронных, а-частиц и др. может колебаться от 2 до 20.

Проще всего при определении амплитуды динамических усилий от вынужденных колебаний условно заменить реально действующие диссипативные силы (силы трения в неподвижных соединениях, в материале валопровода и т. д.) некоторым эквивалентным (в смысле интенсивности рассеивания энергии) вязким сопротивлением. В таком случае в уравнениях движения добавляется лишь линейная функция обобщенной скорости и решение таких уравнений не представляет трудностей. Чтобы определить переходный коэффициент для эквивалентного вязкого сопротивления, необходимы специальные экспериментальные исследования.

Для определения площади, необходимой для всего процесса изготовления формы (площади брутто), применяют переходный коэффициент (для небольших опок 2,5, для средних 2,25, для тяжелых 2).

Из рассмотрения данных этой таблицы следует, что переходный коэффициент К для моделей, выполненных

Отсюда легко находим переходный коэффициент

Примечания. 1. Переходный коэффициент от 1-го участка хвостовика лопатки к ((' — 1) участку принят 0,85 при л = 6; 0,83 — при я = 5; 0,81 — при л = 4. 2. Для ('-го участка выступа диска принято увеличенное на 5% значение (п -\- 1 — -г)-го участка хвостовика лопатки, кроме первого участка выступа диска, где принято то же значение, что и для второго участка (благодаря увеличенным размерам первого участка).

Далее, на основе анализа геометрических схем укладок частиц, имеющих сквозные продольные каналы, устанавливается, что переходный коэффициент от эквивалентного диаметра канала к размеру частиц зависит также и от их формы:

Переходный коэффициент

Переходный коэффициент а является функцией относительного эксцентриситета X и угла установки (3 через Ф^гр)/^* — т\0 и отношения d/L.

В табл. 5 показаны типовые переходные характеристики, применительно к процессам потери машиной и ее элементами работоспособности.

Эти зависимости будут определять и переходные характеристики звеньев изделия (см. табл. 5).

Прямые и обратные обобщенные характеристики называются главными или собственными, если точки т и п, а также направления k и / совпадают. В противном случае эти характеристики называются побочными, несобственными или смешанными. Термин «переходные характеристики» употребляется в случае, когда точки /п и п не совпадают.

Таким образом, предлагаемый метод позволяет рассчитывать переходные характеристики дизеля с турбонаддувом при разгоне в следующей последовател ьности.

На котле 23 т/ч (см. рис. 5.8) были сняты переходные характеристики. Агрегат увеличивает нагрузку со скоростью 3% в минуту от 25 до 100%. Когда котел работает в области, не требующей включения дополнительных зон, нагрузка растет со скоростью 7% в минуту. В период снятия нагрузочных характеристик температура слоя была меньше расчетной и составляла 815-870°С. Более высокие температуры увеличивают скорость ожижения.

Переходные характеристики определялись при d14 = Й47 — =
3.1. Вольт-амперные характеристики (102). 3.2. Энергетическое распределение авгоэлектронов (110). 3.3. Вопросы долговечности (116). 3.4. Переходные характеристики (123). 3.5. Изменение структуры рабочей поверхности углеродных волокон (128)! 3.6. Формовка автокатодов (141). 3.7. Возможность получения больших эмиссионных токов (148). 3.8. Другие виды волокон (158).

3.4. ПЕРЕХОДНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ 1 23

3.4. Переходные характеристики

Рис. 3.14. Переходные характеристики автоэмиссионного тока полиакрилонитриль-ных углеродных волокон: а — волокно до формовки; б — волокно после формовки; в — волокно после 100 часов работы; t — после формовки и хранения в течение 20000 часов; д — неформованное волокно после 20 000 часов хранения; е — неформованное волокно после 20 000 часов хранения и последующей формовки

Поскольку переходные характеристики определяются в основном адсорбцией остаточных газов, рассмотрим этот вопрос подробнее.