Переходные сопротивления

На рис. 8.10 показан участок // вала, имеющий поверхности различного назначения, а также переходные поверхности, пр

Э л е к т р о ш л а к о в а я сварка так же, как и дуговая, представляет собой сварку плавлением; при прохождении тока через шлаковую ванну от электрода к изделию выделяется теплота, расплавляющая основной и присадочный материалы. Электрошлаковая сварка предназначена для соединения деталей толщиной от 30 мм до 1...2 м. Электрошлаковая сварка позволяет заменять сложные тяжелые цельнолитые и цельнокованые конструкции сварными из поковок, отливок или листов, позволяет формировать переходные поверхности (галтели), что значительно облегчает и удешевляет производство. Электрошлаковую сварку применяют, в частности, для чугунных отливок.

Прочность стержня винтов повышают плавными переходами у головки (рис. 7.30) и у сбега резьбы. Радиус переходной поверхности у головки винта целесообразно выбирать равным или большим (),2
Рассмотренный метод положен в основу работы дефектоскопов МД-ЗМ, МД-40К, МД-41К, предназначенных для обнаружения усталостных трещин в изделиях сложного профиля, таких как резьбовые соединения, зубчатые передачи, переходные поверхности (галтели), в которых вероятное расположение плоскости дефекта известно.

Ввиду того, что поверхность отливок шероховатая и сложной формы, целесообразно применять специальные преобразователи для контроля грубой поверхности. Вогнутые переходные поверхности удобно контролировать преобразователями с локальной ванной в форме катка.

Общая для всего мира тенденция улучшения рабочих параметров ГТД за счет увеличения степеней сжатия как следствие приводит к появлению большого числа коротких лопаток с собственными частотами колебаний даже по первой форме в области высоких звуковых частот циклов. Увеличение частоты / при данном ресурсе эксплуатации тэ автоматически приводит к росту циклической наработки N. Поскольку ресурс тэ также имеет тенденцию к росту, увеличивается относительное число усталостных повреждений среди возможных нарушений работоспособности деталей ГТД. Стала актуальной проблема оптимизации технологии коротких лопаток и связанных с ними элементов дисков по характеристикам сопротивления усталости на высоких звуковых частотах и эксплуатационных температурах, которые, как и частота нагружения, становятся все более высокими. Из-за жестких требований к весу деталей и сложности их конструкции в каждой из них имеет место около десятка примерно равноопасных зон, включающих различные по форме поверхности и концентраторы напряжений: гладкие участки клиновидной формы, елочные пазы, тонкие скругленные кромки, галтели (переходные поверхности), ребра охлаждения, малые отверстия,: резьба и др. Даже при одинаковых методах изготовления, например при отливке лопаток, поля механических свойств, остаточных напряжений, структуры и других параметров физико-химического состояния поверхностного слоя в них получаются различными. К этому следует добавить, что из-за различий в форме обрабатывать их приходится разными методами. Комплексная оптимизация технологии изготовления таких деталей по характеристикам сопротивления усталости сразу всех равноопасных зон без использования ЭВМ невозможна. Поэтому была разработана система методик, рабочих алгоритмов и программ [1], которые за счет применения ЭВМ позволяют на несколько порядков сократить число технологических испытаний на усталость, необходимых для отыскания области оптимума методов изготовления деталей, а главное строить математические модели зависимости показателей прочности и долговечности типовых опасных зон деталей от обобщенных технологических факторов для определенных классов операций с общим механизмом процессов в поверхностном слое. Накапливая в магнитной памяти ЭВМ эти модели, можно применять их для прогнозирования наивыгоднейших режимов обработки новых деталей, которые в авиадвигателестроении часто меняются без трудоемких испытаний на усталость. Построение

Еще одна важная особенность рассматриваемых конструкций оболочечных элементов — сочетание относительно жесткого фланца и тонкостенной (отношение толщины к радиусу в переходной зоне h/R = = 0,01 ... 0,005) оболочки. Кроме того, переходные поверхности имеют малые радиусы (г = 0,6 ... 2 мм). Вследствие этих особенностей, а также значительных размеров корпусов (2R = 950 мм, L = 850 мм) в

(рис. 85) по методу виброгидравлической чеканки шариками зон переходных поверхностей коленчатых валов. Оптимальная сила для упрочнения валов принята 1900 кгс, число проходов 2. При шаге чеканки 0,1—0,12 мм чистота исходной поверхности повышается на 2—3 класса и достигает 8—9-го класса при глубине наклепа 2,5—4 мм (по изменению твердости). Упрочнение чеканкой увеличивает предел выносливости стальных валов примерно на 77%, а валов из высокопрочного чугуна на 67%. На Уралмашзаводе по технологии, разработанной совместно с ЦНИИТМАШем, упрочняются крупные торсионные и коленчатые валы, штоки штамповочных молотов, переходные поверхности ступенчатых валов и цилиндров тяжелых прессов, упорная резьба на колоннах прессов и на валах дробилок, зубья крупномодульных цилиндрических и конических зубчатых колес [13, 14]. Прочность деталей повышается на 30—40%. Для упрочнения шлицевых валов, закаленных т. в. ч., рекомендуется

Переходные поверхности. Переходными являются поверхности, сопрягающие другие поверхности детали в соответствии с конструктивными или технологическими требованиями.

В языке использованы переходные поверхности двух разновидностей: скругление и фаска (рис. 24).

Каждой группе типовых поверхностей классификационной таблицы присвоен кодовый номер П, который однозначно определяет геометрическую форму и номенклатуру первичных поверхностей, номенклатуру и структуру размерных связей. Код П представляет собой числовой четырехзначный шифр и составляется из двух позиций: первая (две цифры) указывает вид типовой поверхности (табл. 4); вторая (две цифры) — разновидность типовой поверхности данного вида и определяется по классификационной табл. 3. Исключение составляют переходные поверхности, не имеющие самостоятельного значения и кодовых чисел П.

Приведенные формулы 11 — 14 дадут желаемый результат в том случае, если в каждом конкретном варианте будут учтены переходные сопротивления всех заземлите-лей, в том числе фундаментов зданий, эстакад и т. п., величина которых меняется -в широких пределах.

где Rm и R3 — переходные сопротивления соответственно трубопровода и заземления.

При четырехполюсной (четырехэлектродной) схеме измерения переходные сопротивления на зондах и вспомогательных заземлителях ввиду раздельного подвода тока и приложения напряжения не вызыва-

грунта. Отбор проб грунта всегда вызывает более или менее сильное изменение первоначального удельного сопротивления грунта. Измерение сопротивления грунтов в измерительной ячейке дает точные результаты только в случае грунтов с хорошей связностью. Однако с достаточной точностью по порядку величин можно еще определить и удельное сопротивление слабо связанных (сыпучих) грунтов, если исключить переходные сопротивления боковых поверхностей применением четы-рехэлектродной схемы. Ток и напряжение при этом подводятся по спо-

ния обычно характеризуются достаточно малым электрическим сопротивлением. В исключительных случаях на болтах могут возникать повышенные переходные сопротивления, например на фланцевой арматуре. В табл. 11.1 дается обзор измеренных значений омического сопротивления трубных соединений [10].

Переходные сопротивления рельсовых путей магистральных железных дорог

Переходные сопротивления типовых конструкций трамвайного пути для положительных температур

где Ьд и Л« - удельные поляризационные сопротивления анода и катода; РпА и рпк - Удельные переходные сопротивления покрытий на аноде и

Рабочее сопротивление в цепи катодной защиты (рис. 136), как это видно из схемы замещения, образуют переходные сопротивления анодного заземления R1 и трубопроводов Ry R3, R4. Активные сопротивления линии, анода и трубопроводов настолько малы, что ими можно пренебречь.

Электрические свойства КЭП. В результате исследования серебряных и медных покрытий было показано, что значения тепло- и электропроводимости КЭП имеют такой же порядок, что и значения этих величин для чистых металлов [1, с. 52]. При нагрузке 0,05—2 Н переходные сопротивления серебряных покрытий и покрытий серебро — корунд близки и составляют 0,5—1,5 мОм. Значения сопротивлений покрытий медь — графит, медь — дисульфид молибдена и медь — корунд были почти одинаковы со значениями сопротивления медных покрытий. При измерении сопротивления спеченных композиций Си—ВеО, Си—АЬОз « Ag—АЬОз 'было выявлено, что удельная электропроводимость материалов составляет соответственно 46—49; 48—51 и 42— 52 МСм/м, в то время как для меди эта величина равна 58 МСм/с, а для серебра 62 МСм/м.

чистых электролитов, связано, видимо, с некоторым огрублением поверхности КЭП. При увеличении нагрузки уже до 0,5 Н переходные сопротивления для КЭП и чистых становятся одинаковыми. Следует также отметить, что наличие частиц смазки (MoS2, графит, ZnS, CdS) в спеченных материалах на основе серебра задерживает или предотвращает текстурообразование при деформации [92].