Переходных поверхностей

Вихретоковые методы основаны на взаимодействии внешнего электромагнитного поля с электромагнитным полем вихревых токов, которые наводятся возбуждающей катушкой в электропроводящем контролируемом объекте. Иначе данные методы называются электромагнитными методами контроля. При контроле используется зависимость амплитуды, фазы, переходных характеристик и спектра частот токов, возбуждаемых в изделии, от сплошности материала изделия, его физико-механических свойств, расстояния до датчика, скорости перемещения датчика и т. д. Метод контроля используют для обнаружения непроваров, трещин, несплавлений в изделиях из алюминиевых сплавов, низколегированных сталей, титановых сплавов и другихне-магнитных и магнитных электропроводных материалов.

Так кроме обычного применения переходных характеристик для описания статической деформации системы, ее тепловых деформаций и вибраций, интегрирующее звено может описывать

Вихретоковые методы основаны на взаимодействии внешнего электромагнитного поля с электромагнитным полем вихревых токов, которые наводятся возбуждающей катушкой в электропроводящем контролируемом объекте. Иначе данные методы называются электромагнитными методами контроля. При контроле используется зависимость амплитуды, фазы, переходных характеристик и спектра частот токов, возбуждаемых в изделии, от сплошности материала изделия, его физико-механических свойств, расстояния до датчика, скорости перемещения датчика и т. д. Метод контроля используют для обнаружения непроваров, трещин, несплавлений в изделиях из алюминиевых сплавов, низколегированных сталей, титановых сплавов и другихне-магнитных и магнитных электропроводных материалов.

В этом параграфе описан метод определения вкладов нескольких работающих машин в вибрационное поле присоединенных конструкций, когда ни один из источников не может работать автономно [58]. В этом случае, как это следует из результатов предыдущего параграфа, необходимы дополнительные сведения относительно частотных характеристик рассматриваемой системы. На практике трудно делать какие-либо достоверные оценки этих величин на отдельных частотах. Так, для двух одинаковых машин, установленных зеркально симметрично на некоторой конструкции, едва ли будут точно выполняться соотношения (4.35) ввиду небольших естественных отклонений от симметрии. Даже малое смещение частоты одного из местных резонансов несущей конструкции может значительно исказить равенство (4.35) в этой частотной области. Поэтому оценки переходных характеристик целесообразно делать в достаточно широких полосах частот, где местные отклонения частотных характеристик мало сказываются на поведении интегральных переходных характеристик. Кроме того, измерения в полосах частот мало чувствительны к небольшим изменениям режима работы машины (изменения нагрузки, случайные изменения частоты вращения вала и т. п.), в то время как они существенно сказываются на точности измерения спектральных характеристик, в частности взаимных спектральных плотностей машинных сигналов. По этим причинам в приводимом ниже методе разделения источников, основанном на оценках переходных характеристик между машинами, мы будем оперировать сигналами, получаемыми из реальных машинных акустических сигналов путем пропускания через фильтры с шириной полосы Асо, а характеризовать эти сигналы будем величинами, относящимися ко всей частотной полосе (среднеквадратичными значениями, коэффициентами корреляции). Вопрос о выборе полосы А<а будет рассмотрен в конце параграфа.

Рис, 2. Осциллограммы импульсных переходных характеристик расточной борштанги

Во всех методах для оценки динамических погрешностей приборов в общем случае необходимо знать характеристику системы и процесс, для регистрации которого предназначается прибор, т.е. возмущающую функцию. Последняя не всегда точно известна заранее и может быть выражена аналитически. Часто характер функции известен лишь приближенно в виде графика. В ряде случаев из-за конструктивных трудностей не удается создать прибор с оптимальным демпфированием (как, например, приборы для измерения натяжения нитей и др.). Это затрудняет использование чисто аналитических методов, например [14], а также методов, основанных на приближенном представлении переходных характеристик [11], и делает целесообразным применение приближенных методов. Особенно большие затруднения возникают при оценке процессов в виде одиночных импульсов сложной формы, в частности, выражаемых по закону кусочно-линейной функции [15].

ПРИБЛИЖЕННЫЙ ГРАФОАНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД ОЦЕНКИ ДИНАМИЧЕСКИХ ПОГРЕШНОСТЕЙ ПРИБОРОВ С ПОМОЩЬЮ ПЕРЕХОДНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК (С ПОМОЩЬЮ ИНТЕГРАЛА ДЮАМЕЛЯ)

Были исследованы переходные, амплитудно-частотные и скоростные характеристики. Определение динамических характеристик производилось на макете пневматического преобразователя с эффективной площадью мембраны Рц = 9,4 сма и с объемами камер F2 = 45 см3 и F4 = 35 см3. Обработка осциллограмм переходных характеристик показала, что время срабатывания преобразователя может составлять всего 0,06—0,07 с.

Анализ переходных характеристик также показывает, что скорость процесса десорбции слабо зависит от интенсивности ионной бомбардировки катода.

Рис. 2.5. Семейство переходных характеристик измерительной системы второго порядка при единичном скачкообразном изменении входной величины:

Семейство переходных характеристик, представляющих собой решение уравнения (2.2) при единичном скачкообразном изменении входной величины и при разных значениях параметра D, показано на рис. 2.5. Переходные характеристики при D<1 отличаются от характеристик при ?>>! наличием колебательной составляющей.

Различные методы удаления заусенцев применяют и в конце технологического процесса. Большое распространение получили механические методы, особенно с.использованием ручного механизированного инструмента: фрезерных или абразивных головок, металлических щеток, шлифовальных кругов, ленточных шлифовальных установок. Для удаления заусенцев, получения фасок и переходных поверхностей используют также металлорежущие станки (рис. 6.109). Фаски на деталях типа тел вращения протачивают на станках токарной группы (рис. 6.109, а), а на деталях в виде корпусов, плат, планок — на фрезерных станках (рис. 6.109,6). Целесообразно использование специального режущего инструмента — фасонных фрез. Широко используют станки сверлильно-расточной группы (рис. 6.109, в). Фаски на выходе отверстий получают специальными зенковками или обычными сверлами. Производительную обработку кромок деталей проводят на протяжных станках (рис. 6.109, г). Протяжки выполняют по форме обрабатываемых граней, расположенных на наружных или внутренних поверхностях. Используют зуборезные станки (рис. 6.109, д) для снятия заусенцев и получения фасок методом огибания (например, на шли-цевых валах).

где v ] =0,03... 0,08 — коэффициент вариации для точно изготовленной детали из материала одной плавки (см. § 15.4); v-i = 0,06... 0,1 — коэффициент вариации для материала разных плавок; УЗ =(0,3... ...0,45)у,, — коэффициент вариации, учитывающий рассеяние v,, радиуса переходных поверхностей, рассеяние шероховатости поверхности или других факторов.

где и 2 — коэффициент вариации, характеризующий межплавочное рассеяние пределов выносливости образцов, принимаемый в первом приближении равным коэффициенту вариации пределов прочности; его принимают равным 0,06... 0,1; из — коэффициент вариации теоретического коэффициента концентрации напряжений в связи с рассеянием радиусов переходных поверхностей, приближенно v3-= (0,3...0,45) v,, где v, — коэффициент вариации радиусов галтелей, соответственно о3 = 0,03...0,1.

ЗАТАЧИВАНИЕ, з это ч к а,- обработ-ка передних, задних, переходных поверхностей режущего инструмента, обеспечивающая заданные геом. параметры и качество режущих кромок. 3.- заключит, операция при произ-ве нового инструмента, выполняется после приобретения инструментальным материалом окончат, механич. св-в. После затупления реж. части инструмента при его эксплуатации осуществляют повторное 3. (перезатачивание, переточку). В производств, условиях 3. ведут на заточных станках либо с применением электрофиз. или электрохим. обработки. 3. ручного слесарного, столярного и др. инструмента производят на абразивных брусках (оселках), кругах, мелким напильником и т.п. ЗАТВОР- 1) 3. артиллерийски и - устройство для запирания канала ствола орудия (автомата, пулемёта, винтовки) со стороны казённой части и для произ-ва выстрела. При картузном заряжании 3. - поршневой, при гильзовом заряжании - клиновой (вертик. или горизонтальный), выбрасывающий гильзу из канала ствола после выстрела.

а — резьб метрического профиля с шагом До 2,5 мм; б — резьб метрического профиля с шагом 3 —12 мм; в — резьб трапецеидального профиля с шагом 8—12 мм; е — зубьев крупного модуля; д — галтелей переходных поверхностей

Конструктивная особенность телескопического кольца (рис. 3.1, в) - наличие переходных поверхностей радиусами RA = 1,0"°'3 мм; Rg = 2~°'3 мм; /?с = 1,6~^'3 мм, которые являются зонами концентрации напряжений и деформаций. Это основная особенность, которую необходимо учитывать при анализе НДС в условиях малоциклового термомеханического нагружения.

Другой важный фактор, обусловливающий увеличение уровня концентрации напряжений, — отклонение радиусов переходных поверхностей: реальные радиусы в 2 - 3 раза меньше номинальных, что вызвано несоответствием режимов технологических операций нормативным.

С учетом специфики работы рассматриваемой детали, процесс циклического деформирования в локальных зонах переходных поверхностей радиусами R А и R g в течение неизотермического цикла малоциклового нагружения можно описать замкнутой петлей упругопластичес-кого деформирования, реализующегося при изменении температуры в диапазоне 150 ... 650 °С. При этом полуцикл растяжения соответствует высоким температурам, полуцикл сжатия — низким. Считаем, что каждому циклу изотермического нагружения длительностью гц (см. рис. 3.5, а) соответствует цикл изотермического упругопластического деформирования при максимальной температуре (см. рис. 3.5, в). Кроме того, принимаем, что каждой изотермической диаграмме деформирования в четных (fc) и нечетных (k + 1) полуциклах соответствует обобщенная диаграмма циклического деформирования [ 3 ]. Для построения диаграммы циклического деформирования в неизотермических условиях в k-м и (k + 1)-м полуциклах (см. рис. 3.5, б) применяем корректирующие поправки на неизотермичность на этапах нагрева (150 ... 650 С) и охлаждения (650 ... 150 °С) соответственно.

Рис. 3.13. Зависимости от распределенной нагрузки деформации в зонах переходных поверхностей радиусами Кд (кривые 1 и 2) и Rj$ (кривые 3 и 4) полученные приближенным методом (штриховые линии), МКЭ (сплошные) и путем интерполяции для эксплуатационных условий (точка 5)

Результаты трех серий испытаний модели на малоцикловую усталость (двух серий в изотермическом режиме с имитацией разрушения в зонах переходных поверхностей радиусами R А и R в и одной серии в неизотермическом синфазном режиме [29] ) приведены в табл. 3.2.

момеханического нагружения согласно рис. 3.3. Сопоставление экспериментальных значений долговечности модели N^, полученных в результате проведения прямых модельных экспериментов при высокой температуре для зон переходных поверхностей радиусами R д (точки + и х) и R B (точки А и V) с расчетными значениями, найденными с помощью поляризационно-оптического метода (точки + и л) и МКЭ (точки х и V), показывает удовлетворительное их соответствие (см. табл. 3.1).