Переходной поверхностью

Индуктивное сопротивление катушки с сердечником из магнитомят-кого материала изменяется при действии внешнего магнитного поля. Этот эффект используется для измерения магнитных полей. Преобразователи, содержащие катушку с ферромагнитным сердечником в виде тороида, отрезка проволоки или пластины называются однообмоточными феррозондами. Несмотря на нелинейность переходной характеристики в области сильных полей, эти преобразователи перспективны для использования в устройствах неразрушающего контроля.

Индуктивное сопротивление катушки с сердечником из магнитомяг-кого материала изменяется при действии внешнего магнитного поля. Этот эффект используется для измерения магнитных полей. Преобразователи, содержащие катушку с ферромагнитным сердечником в виде тороида, отрезка проволоки или пластины называются однооблюточными феррозондами. Несмотря на нелинейность переходной характеристики в области сильных полей, эти преобразователи перспективны для использования в устройствах неразрушающего контроля.

метров связано с совершенствованием методов и средств их калибровки. Цель калибровки — определение верхнего предела линейной области калибровочной характеристики акселерометра, оценка изменения чувствительности акселерометра за этим пределом, а также определение переходной характеристики акселерометра.

ратов. При экспериментальном определении переходной характеристики на вход звена или системы подается единичный ступенчатый сигнал и тогда движение исследуемого объекта в общем случае описывается неоднородным дифференциальным уравнением

Как видно, погрешность весьма просто определяется графоаналитическим путем, если известна переходная характеристика, полученная из эксперимента. Заметим, что после установления переходной характеристики •<4 (*у) = А0, и поэтому Аг (т*) = 0. Для t^>t? имеем, следовательно,

Первый метод применим в тех случаях, когда приходится иметь дело со сравнительно несложным объектом диагностики, модель которого описывается с помощью переходных функций, а контроль осуществляется методами интегральной диагностики (по форме переходной характеристики или по изменениям выходных сигналов, а также анализом шумов). Наиболее полно теория такого синтеза рассмотрена в работе [94].

хания соответствующей составляющей процесса в системе. Это затухание может характеризоваться степенью затухания переходной характеристики (рис. II. 2, б) системы второго порядка, для которой корни характеристического уравнения совпадают с рассматриваемыми корнями (рис. II..2, а). Количественно степень затухания оценивается обычно по отношению амплитуд А3 и AI или Az и Аг.

Если входной сигнал X быстро или периодически изменяется во времени, то функция преобразования СИ (ИП) задается в виде дифференциального уравнения, импульсной характеристики, переходной характеристики, передаточной функции или в виде амплитудно-частотной (АЧХ) и фазово-частотной (ФЧХ) характеристик. При этом СИ (ИП) рассматриваются как линейные стационарные системы непрерывного действия с сосредоточенными параметрами. Свойства линейной системы характеризуются ее реакцией (видом выходного сигнала) на определенный, типовой входной сигнал. Этот выходной сигнал можно определить расчетным путем в результате решения дифференциального уравнения или экспериментально [31].

Рис. 6.47. Аппроксимация переходной характеристики объекта регулирования для расчета настроек по приближенным формулам

Рис. 6.66. Экспериментальное определение переходной характеристики

Простота пользования приближенными характеристиками переходных процессов потребовала в процессе разработки привлечения весьма сложного математического аппарата. Конкретно потребовалось решить вопрос о возможности приближения типовой переходной характеристики, в данном случае оригинала, к типовой же приближенной частотной характеристике — ее изображению.

где а/го— предел выносливости зубьев по напряжениям изгиба (значения afo определяют экспериментально на зубчатых колесах. Рекомендации, выработанные на базе этих исследований, приведены в табл. 8.9); SF—коэффициент безопасности (рекомендуют Sp& 1,55. .. 1,75, см. табл. 8.9); К.Fc—коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки (например, реверсивные передачи, сателлиты планетарных передач и т. п.); Крс=ж\ — односторонняя нагрузка; KFC = 0,7.. .0,8 — реверсивная нагрузка (большие значения при НВ > 350); Кп—коэффициент долговечности, методика расчета которого аналогична расчету Кнг, см. выше. При НВ < 350, а также для зубчатых колес со шлифованной переходной поверхностью зубьев m « 6 и

Для зубчатых колес с твердостью поверхностного слоя зубьев НВ^ЗбО, а также для зубчатых колес, закаленных при нагреве ТВЧ с обрывом закаленного слоя у переходной поверхности, и зубчатых колес со шлифованной переходной поверхностью, независимо от твердости и термообработки их зубьев, т? = 6; для зубчатых колес с нешлифованной переходной поверхностью при твердости поверхности зубьев НВ > 350 тр = 9; NFO — базовое число циклов; рекомендуется принимать для всех сталей NFO = 4 • 10е; NFE — эквивалентное число циклов перемены напряжений.

При переменном режиме нагружения, если НВ^350, а также для зубчатых колес со шлифованной переходной поверхностью зубьев 1 ^ /CFL ^ 2, если же твердость зубьев НВ > 350 и переходная поверхность не шлифована, 1 ^ K.FL ^ 1,63.

При НВ^ЗбО, а также для зубчатых колес, закаленных при нагреве ТВЧ с обрывом закаленного слоя у переходной поверхности, и зубчатых колес со шлифованной переходной поверхностью независимо от твердости и термообработки их зубьев тр = 6. Для зубчатых колес с нешлифованной переходной поверхностью при твердости поверхности зубьев НВ > 350 пгр = 9.

2. С переходной поверхностью — галтелью постоянного радиуса (рис. 16.6,6). Радиус р выбирают меньше радиуса закругления или радиального размера фаски насаживаемых деталей.

Для ступенчатого вала диаметрами d и О с переходной поверхностью радиуса г при изгибе

т — показатель степени в уравнении кривой усталости; т = 9 для зубьев с нешлифованной переходной поверхностью при твердости НВ > 350, в остальных случаях т = 6; NFO = 107 принимают при твердости сердцевины НВ < 350 и NFQ = = 15-107 — то же, при НВ > 350. Минимальное число циклов в последних равенствах Nmia = 5 • 104, при меньшем числе циклов работы зубьев проводят расчет на малоцикловую усталость.

Для зубчатых колес 6 твердостью поверхности зубьев Н ^ ЯВ 350, а такжз для зубчатых колес, закаленных при нагреве ТВЧ с обрывом закаленного слоя у переходной поверхности, и зубчатых колес со шлифованной переходной поверхностью, независимо от твердости и термообработки их зубьев,

Для зубчатых колес с нешлифованной переходной поверхностью при твердости поверхности зубьев Н^>НВ 350 т= 9.

где т = 9, YNmgx =2,5 — для колес азотированных, цементированных и нитроцементированных с нешлифованной переходной поверхностью; во всех остальных случаях т = 6, Jjviuax =^- При переменном режиме нагружения NK заменяют эквивалентным числом циклов NE.

¦Числитель для зубчатых колес с однородной структурой, включая ТВЧ со сквозной закалкой, и для шлифованной переходной поверхности независимо от твердости.Знаменатель для зубчатых колес азотированных, цементированных и нитроцементированных с нешлифованной переходной поверхностью.