Перемешивания материала

городкой) на две части (рис. 172). Более аэрируемый образец, находящийся в перемешиваемом растворе, работает в качестве катода гальванической макропары, а менее аэрируемый, находящийся в неподвижном растворе, — в качестве анода. С увеличением скорости перемешивания электролита в одном из пространств ячейки величина протекающего во внешней цепи электрического тока возрастает, приближаясь к предельному значению.

1) несколько меньшая, чем при коррозии с кислородной деполяризацией, зависимость от перемешивания электролита (сравнительная незначительность ионной при заметной газовой концентрационной поляризации), особенно в растворах кислот;

диффузионного слоя (увеличе- ^поляризации на скорость КИСЛ°Р°ДН°Й нии перемешивания электролита

Положительный электродный потенциал меди сильно раз-благораживается за счет перемешивания электролита или при добавлении в раствор комплексообразователей, таких, как аммиак, аммиачные соли, цианистый калий и др. При доступе кислорода воздуха при этом образуются комплексные ионы [Cu(NH,t)4]2+ и [Cu(CN)4]2~, что усиливает коррозию меди.

Исследования водородного охрупчивания и коррозионного растрескивания, можно проводить на малогабаритной установке (рис. 40). Установка позволяет изменять значения: напряжения в образце, температуры и скорости перемешивания электролита. Она проста в эксплуатации, невелика по размерам и позволяет проводить одновременно испытания четырех образцов с автоматической регистрацией их разрушения. Комплект из четырех установок монтируют на одной плите размером 700X400 мм.

При изменении плотности тока от 50 до 150 А/м2 твердость возрастает до 1200 МПа. Дальнейшее увеличение плотности тока приводит к снижению твердости покрытия, что связано, видимо, с ростом зернистости. Такое же действие оказывает увеличение интенсивности перемешивания электролита.

Для лучшего перемешивания электролита, в также для получения равномерной толщины нанесенного слоя образец вращался со скоростью 20—40 об/мин. При этих условиях получается плотный и мягкий осадок толщиной 0,1—1,0 мм, хорошо пристающий к поверхности образца. Активированные и неактивировапные образцы подвергались цементации в твердом карбюризаторе на глубину 1,5— 2 мм, двойной закалке (930 и 800°) и отпуску при температуре 150° с выдержкой 1,5 часа и температуре 500° с выдержкой 1 час.

.наличии.'.перемешивания электролита, поэтому там можно допус-

для перемешивания электролита; с блескообразователями, смачи-

В литературе имеется много данных, указывающих на замедленность стадии III — конвективный перенос растворенного алюминия от катода к аноду. В работе [33] определялось изменение состава газа при продувке СО2 над поверхностью электролита, содержащего металлический алюминий при различных условиях. При введении процесса перемешивания электролита количество образующегося СО возрастает (рис. 4.19). С ростом скорости перемешивания снимаются

перемешивания электролита. 1 — чистый алюминий; 2 — сплав 50 %Л1 + 50 %Си. >

Основная часть избыточных атомов азота, а также примесных атомов кислорода и углерода находится в виде метастабильно-го твердого раствора. В покрытии TiN наряду с титаном и азотом могут содержаться элементы подложки (сталь Р6М5К5) - V, Мо, W, Fe, Si, что свидетельствует о развитии процесса ионного перемешивания материала подложки с материалом покрытия в процессе напыления.

Мощность двигателя. Поглощаемая винтовым конвейером мощность связана с преодолением возникающих при движении материала по жёлобу сопротивлений: трения материала о жёлоб и винт, непрерывного перемешивания материала винтом по всей длине жёлоба, трения в цапфах подвесных и концевых подшипников. В наклонных конвейерах добавляется ещё сопротивление подъёму материала. Для определения мощности пользуются экспериментальными зависимостями. Мощность Л/о в кет при установившемся движении на валу конвейера (см. фиг. 178) с полностенным или ленточным винтом определяется по формуле

Из формулы (1.16) вытекает, что с ростом W отношение Др^001/ Дрк-с должно возрастать (ибо е ~ w*), однако эксперименты показали сильную обратную зависимость, поэтому Хиби ввел в правую часть формулы (1.16) коэффициент К, который при W > 1 уменьшается до 0,1 и меньше (это является следствием поперечной растечки газа и перемешивания материала). Лишь при W = 1 К -* 1.

Пуск котла осуществляется прогревом материала в растопочной секции двумя пусковыми мазутными горелками до температуры воспламенения угля (482°С), после чего подается уголь и температура слоя поднимается за 15 мин до 840"С. После разогрева растопочной зоны пуск остальных осуществляется за счет перемешивания материала слоя горячей и холодных секций.

дающий текучестью, сушится на поверхности (в данном случае—вальцов), не соприкасаясь с теплоносителем. Продукт получается особо чистым. Теплоносителем может быть пар, горячая вода, а когда требуется повышенная температура поверхности без повышения давления внутри барабанов, применяется электроэнергия или высококипящие органические теплоносители. На рис. 4-1,в приведена схема другого варианта контактной сушилки: материал сушится, проходя по неподвижной поверхности и активно перемешиваясь с помощью шне-кового транспортера с особой формой винтовой поверхности. На различных участках материал может прогреваться с различной интенсивностью, для чего служат перегородки между отдельными греющими полостями. В таких сушилках удобны отбор проб, регулирование количества выпара, контроль и автоматизация процесса. При использовании сушилок (схема на рис. 4-1,г), в которых материал передвигается сребковым транспортером, необходимо предусматривать меры для интенсивного перемешивания материала во избежание неравномерности обработки. Сушилки по схеме рис. 4-1,6 и г могут быть применены и для сыпучих материалов.

Для улучшения тепловспользования по сравнению с печью, схема которой приведена на рис. 5-1,ж, в аппарате, где находится обрабатываемый материал, устраиваются трубы (рис. 5-3,ж), проходя по которым уходящие из топки газы отдают свое тепло материалу уже при невысоких температурах. Такая схема требует надежного перемешивания материала во избежание пережога 186

Противоточная модель i[JI. 434] описывает появление вихревого движения в неоднородном псевдоожиженном слое как результат обмена газом и материалом между текущей вниз плотной и движущейся вверх разбавленной «фазами». При достаточно высокой интенсивности обмена материалом между «фазами» эта модель переходит в модель турбулентной диффузии. Сообщается, что с помощью про-тивоточной модели получены выражения для -распределения продолжительности пребывания газа в слое я в некоторых предельных случаях для перемешивания материала и газа. Рассмотрено взаимодействие материала и газа для химической реакции первого порядка.

считает, что в слоях, однородно псевдоожиженных капельными жидкостями, механизм перемешивания твердой фазы диффузионный, аналогичный турбулентной (для слабо расширенного слоя) или молекулярной диффузии (для сильно расширенного слоя). Псевдоожи-женные слои частиц крупнее 100 мкм по мнению автора [Л. 593] перемешиваются только пузырями, увлекающими за собой твердую фазу. Слои частиц мельче 60 мкм, псевдоожиженные газами, ведут себя промежуточным образом. В них образуются пузыри и непосредственно увлекают за собой твердую фазу, но одновременно существует и побуждаемая движением пузырей турбулентная диффузия материала благодаря известному разрыхлению «непрерывной фазы» такого слоя. Детали механизмов перемешивания твердой фазы заметны в монофракционных слоях сферических частиц. В слоях частиц иной формы, особенно полидисперсных, механизмы перемешивания материала выражены менее четко и возможно их взаимное переплетение. Подобная классификация, видимо, качественно правильно отражает общие тенденции, но слишком упрощенно трактует, например, влияние диаметра частиц.

Для получения сколько-нибудь надежных зависимостей перемешивания материала в свободных псевдоожиженных газами слоях предстоит огромная работа по накоплению обширных экспериментальных данных, пригодных для их статистической обработки.

Обе зависимости получены в опытах с одним псевдоожижающим газом и материалами одной плотности (рм=8300 кг/ж3). Косвенным свидетельством того, что род газа и плотность частиц материала не играют большой роли, можно считать приведенную в 1[Л. 454] 2 удовлетворительную корреляцию эффективного коэффициента температуропроводности .по горизонтали для пеевдоожиженных воздухом или гелием в шаровой насадке слоев медных, стеклянных и глиноземных частиц. Эти данные показали в то же .время как бы заниженную интенсивность горизонтального перемешивания материала, что будет пояснено ниже.

В [Л. 509] предложена полуэмпирическая зависимость продольного (по вертикали) перемешивания материала, псевдоожиженного в насадке: