Параллельном поверхности

При армировании волокнами с одинаковой плотностью относительные толщины слоев можно выразить через коэффициенты армирования в каждом направлении, параллельном плоскости слоя:

Предложенные ранее зависимости для расчета упругих характеристик трех-мерноармированных материалов выведены из рассмотрения различных приближенных моделей. Известные различия исходных предпосылок, положенных в основу каждой модели, в той или иной степени влияют на изменение расчетных значений упругих констант. Последовательный анализ расчетных значений каждой деформа-тивной характеристики показывает изменение модуля Юнга в одном из главных направлений ортотропии материала (рис. 5.5, а). Снижение этой характеристики обусловлено переносом части арматуры из плоскости слоя в ортогональное к нему направление. Как видно из сравнения кривых 1,.2, 3, различные подходы, к расчету модуля упругости в направлении, параллельном плоскости слоя, несущественно меняют его значение. Во всех моделях эта характеристика была определена при условиях деформирования по Фойггу. Приближенная модель в слу-

лов, расположенных по разные от нее стороны. Такая плоскость называется плоскостью скольжения. Скольжение имеет место в каком-то направлении, располагающемся в указанной плоскости, которое называется направлением скольжения. Плоскостью скольжения оказывается плоскость; разделяющая два слоя атомной решетки с наиболее плотно упакованными в них атомами. В слое атомов, параллельном плоскости скольжения, можно найти наиболее плотно упакованные ряды. Проекция линии, расположенной между этими рядами, на плоскость скольжения и является направлением скольжения.

! 1 Обрабатываемое изделие а (рис. а) устанавливается на столе /, а шаблон или копир е — на столе 2, который может вращаться около вертикальной оси посредством маховичка 3. Столы / и 2 связаны между собой гибкими лентами 4 с целью синхронизации вращения. Шпиндели столов установлены в подшипниках, укрепленных на крестообразных салазках 5, которые могут передвигаться параллельно и перпендикулярно к плоскости шлифования х — х. Шлифовальная головка 6 жестко связана со стойкой. Движение салазок 5 в направлении, параллельном плоскости к — х, осуществляется посредством ходового винта, приводимого во враше-ающимися в противополож-5 в направлении, перпенди-

Для изучения механизма радиационного изменения модуля; упругости широко используют пиролитический углерод и пиро-графит. Упругие характеристики пиролитического графита изменяются подобно тому, как это наблюдается у обычных, конструкционных марок графита. Однако абсолютное изменение модулей по различным направлениям существенно различно. В ряде работ отмечено, что рост модуля упругости1 в направлении параллельном плоскости осаждения наблюдается уже при флюенсе «1017 нейтр./см2. Это увеличение модуля для осажденного при 2150—2200° С пирографита после облучения при 30°С флюенсом 1,8-1017 нейтр./см2 составляет 11% [164].

фита также свойственна усадка в направлении, параллельном плоскости осаждения (вдоль базисных плоскостей) и рост в перпендикулярном направлении, что иллюстрирует рис. 4.12. На нем, по данным работы [161], построены зависимости облученных в одинаковых температурных условиях (при 840—980° С) образцов пиролитического графита с различной степенью предпочтительной ориентации от флюенса нейтронов. Из рис. 4.12 видно, что уменьшение степени анизотропии, характеризуемой бэконовским фактором, от 2,2 до величины, меньшей 1,10 (сопровождаемое снижением плотности от 2,1 до 1,95 г/см3) значительно уменьшает как абсолютную величину роста, так и сжатие в указанных направлениях.

При армировании волокнами с одинаковой плотностью относительные толщины слоев можно выразить через коэффициенты армирования в каждом направлении, параллельном плоскости слоя:

Предложенные ранее зависимости для расчета упругих характеристик трех-мерноармированных материалов выведены из рассмотрения различных приближенных моделей. Известные различия исходных предпосылок, положенных в основу каждой модели, в той или иной степени влияют на изменение расчетных значений упругих констант. Последовательный анализ расчетных значений каждой деформа-тивной характеристики показывает изменение модуля Юнга в одном из главных направлений ортотропии материала (рис. 5.5, а). Снижение этой характеристики обусловлено переносом части арматуры из плоскости слоя в ортогональное к нему направление. Как видно из сравнения кривых 1,.2, 3, различные подходы, к расчету модуля упругости в направлении, параллельном плоскости слоя, несущественно меняют его значение. Во всех моделях эта характеристика была определена при условиях деформирования по Фойггу. Приближенная модель в слу-

а— поперечный размер сечения шины Сперпен-дикулярно плоскости контура) в см;$ — высота (толщина) шины (в направлении, параллельном плоскости контура) в см.

штамповкой обычной точности. Таким образом, составляющие допуска на размер штампованной заготовки, а именно:. недоштамповка в результате отдачи (жесткость молота) для размеров в направлении, перпендикулярном к плоскости разъема штампа, износ штампа для размеров в направлении, параллельном плоскости разъема штампа, и допуски на изготовление штампа уменьшаются и, следовательно, сужается поле рассеяния размеров при штамповке повышенной точности.

10. Проверить правильность нулевых рисок на шкалах и нониусах для установки суппортов на угол зуба. При выполнении этой операции люлька устанавливается в положение, при котором суппорты расположены горизонтально. Шкалы на верхнем суппорте и нониусе на основании суппорта должны быть установлены на нулевое деление. Бабка изделия устанавливается в положение, при котором ось шпинделя изделия параллельна плоскости качания люльки. Индикатор закрепляется так, чтобы его измерительный стержень касался опорной поверхности 1 суппорта. Бабке изделия сообщается перемещение в направлении, параллельном плоскости качания люльки.

ПИРОГРАФЙТ (от греч. руг — огонь) — графит, получаемый осаждением продуктов пиролиза углеводородов, осуществляемого в интервале темп-р 750—2400 °С. Различают изотропные и анизотропные П. Последние в направлении, параллельном поверхности осаждения, имеют высокие теплопроводность (выше, чем у меди и серебра) и электрич. проводимость, а в плоскости, перпендикулярной поверхности осаждения, являются, по существу, тепло- и электроизоляторами. Обладают высокой эрозионной стойкостью в контакте с высокоскоростным потоком газа при высоких темп-pax. П. применяют, напр., для защиты поверхности сопел ракетных двигателей.

Поперечные нормальные (вариант волн Лява) Поперечные колебания в направлении, параллельном поверхности слоя (пластины) То же cpt "-*• ct при Mh -*• 0

Детали, облицованные покрытием, при достаточно жестком соединении будут вести себя в отношении возбуждения, как детали из материала с более высоким внутренним трением. Демпфирующие покрытия ослабляют колебания в любом направлении. При изгибных колебаниях детали покрытие испытывает деформацию сжатия или растяжения в направлении, параллельном поверхности детали.

где С=0,00168+ 0,00128 v, кг/(м2-ч-мм вод. ст.)—коэффициент поверхности испарения; v — скорость циркуляции воздуха в направлении, параллельном поверхности испарения, м/сек; F — поверхность испарения, м2; PI — парциальное давление водяных паров на поверхности испарения, мм вод. ст.; рп— парциальное давление водяных паров в воздушной среде, мм вод. ст.; Р^ — барометрическое давление, мм рт. ст.

Применим гидродинамические уравнения § 1-4 к плоскому турбулентному пограничному слою. Осредненное течение предполагается двумерным со скоростями в направлениях осей х ti у соответственно осредненными и и v, пульсационными и' и и'. Координата х отсчитывается в направлении, параллельном поверхности обтекаемого тела вниз по течению от передней кромки тела, а координата у — по нормали к стенке.

1 Рейером найдено, что при потоке воздуха, нормальном к поверхности, коэффициенты теплоотдачи могут увеличиться в 7 раз по сравнению с коэффициентами, полученными при потоке, параллельном поверхности. Чем больше размеры поверхности, тем меньше сказывается направление потока, поскольку воздух растекается параллельно "^

Для грубой настройки расстояния, а иногда и ориентировки в отношении чувствительности при наклонном прозвучивании можно использовать кромку прямоугольного тела (рис. 17.8), например при изделии в виде куска листа с прямыми кромками. Однако согласно рис. 2.27, б, амплитуду углового отражения можно лишь с осторожностью использовать как сравнительный эхо-импульс. Полное отражение в стали наблюдается только между углами падения от 33 до 57°, а при 60° отражение очень незначительно. Это важно также для контроля угла падения или для настройки расстояния: у искателя с углом 60° крайние лучи пучка под углом 57° сильно отражаются и поэтому смещают при обычной настройке на максимальный эхо-импульс от кромки кажущийся угол входа звука в сторону значений, меньших 60°. Поэтому правильнее измерять этот угол на отверстии, перпендикулярном к лучу звука и параллельном поверхности искателя. Это относится также и к большим углам ввода звука.

а — при отверстии диаметром 3 мм, параллельном поверхности контроля; б — при трещине в сварном шве толщиной 35 мм; искатель на

6.59. SA199,5, середина шва на шлифе, параллельном поверхности шва. В продольном направлении ячейки еще больше, чем в поперечном. 100 : 1, (19) табл. 2.4.

6.63. SA199.5, середина сварного шва на шлифе, параллельном поверхности шва. И в этом сечении ячеистая структура мельче, чем при газовой сварке. 100 : 1, (19) табл. 2.4.

6.66. 8Л199,5, середина сварного шьа па шлифе, параллельном поверхности шва. Также очень мелкая ячеистая структура. 100 : 1, (19) табл. 2.4.