Переменных нагрузках

При переменных нагружениях прочность соединения определяется характером и размером дефекта, числом нагружений и характеристикой цикла, определяющейся по формуле

Выполненные на поликристаллических сплавах исследования при пульсирующем цикле нагружёния (/?= 0) в области малоцикловой усталости показали достаточно устойчивое закрепление очагов локальной деформации и накопление односторонней деформации с увеличением числа циклов. Распределение локальных деформаций при повторно-переменных нагружениях прослежено нами на сплаве ПТ-ЗВ, микронеоднородность деформации которого при статическом нагружений ранее была подробно исследована. Образцы испытывали при жестком симметричном цикле деформирования с .амплитудой деформации ±1 %. Как и при статическом нагружений, поверхность образцов перед нагружением подвергали многократной электрополировке, после чего на нее вдоль оси образца наносился ряд реперных точек уколами алмазной пирамиды с расстоянием между ними 10 мкм. Величина фрагментов составляла 130 — 180 мкм. Расстояния между реперными точками измерялись до нагружений, после нагружений и разгрузок.

139.Москвитин В. В. Пластичность при переменных нагружениях. М.: Изд-во МГУ, 1965.

4. В. В. М о с к в и т и н. Пластичность при переменных нагружениях. М , 1965.

1. Гурьев А. В., Мишарев Г. М., Хесин 10. Ц. Об обратимости пластической деформации при повторно-переменных нагружениях.— В кн.: Металловедение и прочность материалов, 1970, вып. 7, с. 62—70.

В настоящее время вопросы термоциклической прочности образуют комплекс теоретических разработок термопластичности, ползучести и релаксации при переменных нагружениях, анализа предельных состояний элементов, оценки их несущей способности и формоизменения, критериев образования и распространения трещин, а также системы методов и средств экспериментального определения полей термоциклических деформаций, распространения трещин, ресурса несущей способности и формоизменения, осуществляемых на объектах в натуре и моделях.

27. В. В. Москвитин. Пластичность при переменных нагружениях. М., изд-во МГУ, 1966.

32. Ю. Н. Шевченко. Термопластичность при переменных нагружениях. Киев, изд-во «Наукова думка», 1970.

81. Москвитин В. В. Пластичность при переменных нагружениях. Изд-во Москв. ун-та, 1965, 262 с.

ность при переменных нагружениях. Киев: Наук, думка, 1970. 284 с.

Требование к болтовому материалу в отношении повышения механических свойств, диктуемое условиями нагружения, особенно при переменных и ударных нагрузках, а также при высоких температурах, привело к использованию наряду с мало- и среднеуглеродистыми сталями сталей легированных, обеспечивающих длительную службу резьбового изделия. Однако основная масса рыночных крепёжных изделий (примерно до М24) обезличенного напряжения изготовляется из мало- и средне-углеродистых сталей, что диктуется не только чисто экономическими соображениями, но и условиями массовой фабрикации этих изделий. Основные тенденции по линии технологического процесса этой группы изделий сводятся в части заготовительных операций к холодной высадке головок болтов и холодной же штамповке гаек. Роль горячей штамповки из года в год снижается не только на малых и средних размерах, но и на больших, где часто более целесообразным находят замену болтов связями с двумя гайками (болт-шпилька) и механическую обработку гаек из круглой или шестигранной заготовки. В части резьбы метод воспроизведения таковой накаткой является превалирующим, обеспечивая качество изделия в части формы, размера, чистоты поверхности и уплотнения поверхностного слоя. Повышение качества накатанной резьбы при длительных переменных нагружениях отмечены был.1 выше на стр. 188. Использование холодной высадки и накатки резьбы наряду с по-

Значения »(зв для хорошо сформированных швов не должны выходить за пределы 7 — 10. Малые значения t)B имеют место при узких и высоких швах; такие швы не имеют плавного сопряжения с основным металлом и обладают неудовлетворительной работоспособностью при переменных нагрузках. Большие значения -фв соответствуют широким и низким усилениям; такие швы нежелательны по тем же причинам, что и швы с чрезмерно большим значением г)пр, а также в связи с возможным уменьшением сечения шва по сравнению с сечением основного металла из-за колебаний уровня жидкой ванны.

каталогу, а также если Рг (или Ра), а при переменных нагрузках Ртах (или P^ax) не превышают 0,5С,. (или 0,5 С„).

13. Решетов Д.Н., Леликов О.П. Расчет подшипников качения при переменных нагрузках.— Известия вузов. Машиностроение, 1984, № 12.

^.Прочность деталей. Качество поверхности в значительной мере влияет на прочность деталей, особенно при переменных нагрузках, j Концентрация напряжений, вызывающая разрушение детали, происходит вследствие неровностей ее поверхностей. [Высокая чистота поверхности, полученная в результате отделочных операций, значительно повышает усталостную прочность, так как чем меньше микронеровности, тем меньше возможность появления поверхностных трещин от усталости металла.:

4) механические напряжения при работе детали в конструкциях (при ударах, переменных нагрузках и других механических воздействиях); эти напряжения ухудшают сохранность защитных пленок на металле.

Приведенные выше значения коэффициента трения, свидетельствующие о значительных запасах самоторможения, справедливы только при статических нагрузках. При переменных нагрузках и особенно при вибрациях вследствие взаимных микросмещений поверхностей трения (например, в результате радиальных упругих деформаций гайки и стержня винта) коэффициент трения существенно снижается (до 0,02 и ниже). Условие самоторможения нарушается. Происходит самоотвинчивание.

ко применять высокую затяжку соединений, особенно при переменных нагрузках. Это положение подтверждается практикой эксплуатации резьбовых соединений. На практике рекомендуют принимать

Прочность болта при переменных нагрузках. При переменных нагрузках [см. рис. 1.24 и формулы (1.25) и (1.26)1 полное напряжение в болте можно разделить на постоянное

Примечание. При переменных нагрузках допускаемые напряжения рекомендуют понижать в среднем на 10... 20%.

равнопрочность соединения и деталей, поэтому можно не выполнять специальных расчетов прочности соединения при статических нагрузках. Это справедливо только в том случае, если разогрев металла в зоне сварки не влечет за собой снижения его прочности (например, низкоуглеродистые и низколегированные стали, не подвергающиеся термообработке). В противном случае допускаемое напряжение при расчете деталей в месте стыка снижают с учетом уменьшения прочности материала в зоне термического влияния. При переменных нагрузках допускаемые напряжения понижают по сравнению со статическими так же, как и для стыковых соединений, дуговой сваркой (см. ниже).

при переменных нагрузках. Концентрация напряжений образуется не только в сварных точках, но и в самих деталях в зоне шва.