Переменными физическими

Оценить влияние параметров Ре, у2 на корни этого уравнения и решение всей задачи при переменных значениях дп , зависящих от граничных условий, в общем случае затруднительно. Поэтому, в первую очередь, остановимся на ряде частных случаев исследуемого процесса, когда корни последнего уравнения удается выразить в простом виде. Все эти частные случаи позволяют упростить уравнение (5.17) .

Передача вращательного движения гибкой связью не может гарантировать точного соблюдения передаточного отношения. При переменных значениях моментов сопротивления всегда возможно , относительное проскальзывание двух тел, находящихся в соприкасании. Это большой недостаток данного вида фрикционной передачи, т. е. передачи, осуществляющей движение трением. Здесь сила трения играет положительную роль и увеличение ее полезно.

Отличие действительных циклов от теоретических заключается в следующем. Открытие и закрытие клапанов в цилиндрах двигателя происходят не в мертвых точках, а с некоторым опережением открытия выпускного клапана и запаздыванием закрытия впускного клапана. Процессы впуска рабочего тела и его выпуска осуществляются при изменяющихся проходных сечениях клапанов, а не при мгновенном открытии и закрытии их в мертвых точках; рабочая смесь воспламеняется до прихода поршня в в.м.т. и сгорание протекает при изменяющихся объеме и давлении. Кроме того, в процессе расширения топливо частично догорает; работа дви-гателя протекает с потерями тепла через охлаждаемые водой или воздухом стенки цилиндров и процессы сжатия и расширения рабочих тел в цилиндре происходят не адиабатно, а политроп-но при переменных значениях показателей политроп, процессы всасывания и выпуска рабочих тел сопровождаются гидравлическими потерями.

видно, что при «! — й2 получим i\ = i2. Таким образом, при адиабатном дросселировании газа и постоянной скорости его движения энтальпия газа до суженного сечения и после него имеет одно и то же значение. Из равенства^ = ta следует, что для идеальных газов при условии постоянства теплоемкостей при дросселировании температура газа остается неизменной. Действительно, так как Ai = t\ — t'2 = Ср (7\ — Г2), то при г\ = t'2 получаем, что Тг = 7Y Но если 7\ = Т2, то р2и2 = PiVlt а так как р2 < plt то уа > ui (см- Рис- 24). В действительности же процесс дросселирования реального газа протекает при переменных значениях i и Т. Для большинства реальных газов при дросселировании Tz < TV

В работе [8] разработана и проверена методика определения потерь в рабочем колесе по данным суммарных характеристик. Коэффициент потерь ?2 определялся при переменных значениях и/Со- Показано, что при наличии опытных данных по -значению коэффициента потерь t,lt расчет величины ?2 по суммарным характеристикам дает вполне удовлетворительное соответствие со значениями, определенными по результатам траверсирования потока в сечениях до и после рабочего колеса.

Влияние влажности на характеристики РОС с лопаточным и безлопаточным НА исследовано в МЭЙ [98]. Исследования проводились на водяном паре при переменных значениях начального и конечного давлений,начальных температуры и влажности, что позволило в широких пределах менять значения Re, M и у0. Результаты опытов представлены в) на рис. 4.6. В зоне перегретого пара к. п. д. турбины с лопаточным НА выше, чем с безлопаточным. Снижение экономичности РОС с лопаточным НА с ростом влажности происходит значительно интенсивнее, чем аналогичные показатели для ступени с безлопаточным НА. При г/о = 3% к. п. д. моделей оказываются одинаковыми. Для примера приводится зависимость

На рис. 6-17,6 отклонения ДТ'о определены по величине температуры газов на выходе из топки, рассчитанной по формуле (6-46) при переменных значениях Хмакс-Для каждого топочного устройства величина параметра Хмакс устанавливалась здесь в зависимости от относительного уровня расположения горелок в топочной камере [Л. 12].

Как видно из приведенных данных, расчет по формуле (6-46) при переменных значениях Хмакс приводит к несколько заниженным результатам по сравнению

При переменных значениях шагов, чередующихся в пределах пучка, коэффициент сопротивления рассчитывается по среднему значению их (см. п. 1-49), если значения шагов находятся в пределах, применимости одной и той же формулы (1-13); если разным значениям чередующихся шагов соответствуют различные формулы (1-13), следует усреднять коэффициенты сопротивления или суммировать их по количествам рядов с разными шагами.

При переменных значениях шагов, чв' редующихся в пределах пучка, сопротивление рассчитывается по среднему значению их (см. п. 1-49), если для всех значений шагов применима одна и та же формула (1-16). В противном случае усредняются значения Cf или ?0.

Ниже приводятся некоторые результаты экспериментов. Так, на рис. 4.5, 4.6 представлена зависимость критической тепловой нагрузки qKp от критического паросодержания при переменных значениях концентрации газа в воде. Давление на входе в рабочий участок 10 МПа (рис. 4.5) и 18 МПа (рис. 4.6). При этом установлено, что при р = = 10 МПа газ по-разному влияет на критическую тепловую нагрузку и в целом влияние его не столь существенно, как при давлении 18 МПа. При р = 18 МПа наблюдается существенное снижение q с увеличением концентрации газа в теплоносителе. Так, при хкр =0,1 и увеличении

3. Петухов Б. С. Теплообмен и сопротивление при турбулентном течении в трубах жидкости и газа с переменными физическими свойствами. — В кн.: Advances in Heat Transfer. Academic Press, 1970, v. 6, № 4, p. 503.

5. Попов В. Н. Теоретический расчет теплоотдачи и сопротивления .трения при течении в трубах несжимаемой жидкости с переменными физическими свойствами. Автореф. дисс. на соискание учен, степени канд. техн. наук, МЭИ. М., 1964.

4. Немира М. А. Экспериментальное исследование теплообмена в кольцевых •каналах с круглыми и винтообразными внутренними ребрами при турбулентном течении воздуха с переменными физическими свойствами. Автореф. дисс. на соискание учен, степени канд. техн. наук. ИВТАН. М., 1977.

11. Петухов Б. С. Теплообмен и сопротивление при турбулентном течении в трубах жидкости и газа с переменными физическими свойствами.— In: Advances in Heat Transfer, v. 6, Academic Press, 1970, № 4, p. 503.

На основе разработанной Б. С. Петуховым и В. Н. Поповым методики расчета и обобщения данных по теплообмену и коэффициенту сопротивления при турбулентном течении газа с переменными физическими свойствами и при равновесной диссоциации [3.6—3.8] В. Н. Поповым и Б. Е. Хариным [3.9] выполнен теоретический расчет местных значений чисел Нуссельта и коэффициента сопротивления при турбулентном течении четырех-окиси азота при равновесном протекании первой и второй и замороженной второй стадий реакций диссоциации.

3.8. Петухов Б. С., Попов В. Н. Теоретический расчет теплообмена и сопротивления трения при турбулентном -течении в трубах несжимаемой жидкости с переменными физическими свойствами. «Теплофизика высоких температур», 1963, 1, № 2.

3.42. Петухов Б. С. Теплообмен в однофазной среде при околокритических параметрах состояния. «Теплофизика высоких температур», 1968, 6, № 4; Теплообмен и сопротивление при турбулентном течении в трубах жидкости и газа с переменными физическими свойствами. В сб. «Advances in heat transfer». Academic Press, No. 4, 1970.

Система исходных дифференциальных уравнений, описывающих нестационарное турбулентное течение однородной жидкости с переменными физическими свойствами, в тензорной форме имеет вид [15]:

1. Уравнение энергии для однокомпонентной изотропной жидкости с переменными физическими свойствами, учитывающее перенос теплоты теплопроводностью и конвекцией, может быть записано в следующем виде:

2. Уравнения движения жидкости с переменными физическими свойствами, подчиняющейся обобщенному ньютоновскому закону вязкого трения, имеют вид:

-------ньютоновской жидкости с переменными физическими свойствами 24