Параллельно направлению

где vBz — скорость точки толкателя, совпадающая с осью ролика и направленная параллельно направляющим толкателя, VB — скорость точки профиля кулачка, совпадающая с осью ролика и направленная перпендикулярно линии АВ, vBzBl— скорость точки В2 относительно точки Blt направленная параллельно касательной тт к профилю кулачка.

где <ов —скорость точки В, направленная параллельно направляющим Ад толкателя,
Кривошипно-ползунный механизм. Кинематическая схема механизма приведена на рис. 3.22. Направляющие 4 ползуна 3 наклонены относительно системы координат O.v'"'//"1 под углом (.н>. Целесообразно выбрать новую систему координат Аху, начало А которой совмещено с осью вращения кривошипа /, а ось Ах абсцисс ориентирована параллельно направляющим 4 ползуна 3, имеющим смещение е. Для однозначного определения направляющих углов ф и фа со звеньями / и 2 связывают векторы 1\ и /2. Длину шатуна 2

Кривошипно-ползунный механизм. Кинематическая схема механизма приведена на рис. 3.22. Направляющие 4 ползуна 3 наклонены относительно системы координат О.г(оуо) под углом ф4о- Целесообразно выбрать новую систему координат Аху, начало А которой совмещено с осью вращения кривошипа /, а ось Ах абсцисс ориентирована параллельно направляющим 4 ползуна 3, имеющим смещение е. Для однозначного определения направляющих углов ф и ф2 со звеньями / и 2 связывают векторы 1\ и /2. Длину шатуна 2

Из полюса плана ускорений ра в масштабе ра откладываем отрезок (cdt) и отмечаем в полюсе точку ds, так как ускорение точки De равно нулю. Кориолисовы ускорения akDsD> и а?л равны нулю вследствие того, что угловые скорости среды переноса ш, и «>„ равны нулю. Поэтому через точки d4 и de проводим линии действия относительных ускорений ао,ол и До.о, параллельно направляющим поступательных пар, образованных звеньями 4—5 и 5—6 соответственно.

где vBz — скорость точки толкателя, совпадающая с осью рдлика и направленная параллельно направляющим толкателя, -ов — скорость точки профиля кулачка, совпадающая с осью ролика и направленная перпендикулярно линии АВ, vBzBl — скорость точки В2 относительно точки Blt направленная параллельно касательной тт к профилю кулачка.

где VB — скорость точки В , направленная параллельно направляющим Ау толкателя, t)B — скорость точки б,, направленная перпендикулярно линии АВ, ч>р, в — скорость точки В относительно точки В , направленная параллельно тарелке — линии хх.

Пример 2. Для получения правильной цилиндрической формы детали, обрабатываемой на токарном станке, необходимо, чтобы ось ее вращения была расположена параллельно направляющим станины в двух взаимно-перпендикулярных плоскостях.

Обычная веха представляет собой кольцо, монтированное на подставке, в котором крестообразно натянуты две тончайшие нити (фиг. 20). Кольцо вехи с крестом нитей закреплено на стойке так, что оно может легко повертываться при настройке для установки горизонтальной нити параллельно направляющим. В некоторых случаях в кольце устанавливается стекло, на котором нанесена крестообразная сетка. Зрительная труба помещается возле проверяемой станины на подставке, а веха перемещается по направляющей. Веху освещают электрической лампой, располагаемой позади нее. Для определения величин отклонений направляющей от прямолинейности каждый раз при перемещении вехи совмещают центр креста в окуляре трубы с центром креста вехи и отсчитывают величину отклонения по окулярному микрометру трубы.

б) по угольнику, уложенному на подушке задней бабки, одна сторона которого установлена параллельно направляющим станины;

Плита станка под обрабатываемую деталь устанавливается перпендикулярно стойке с допускаемым отклонением 0,2 мм на 1000 мм и параллельно направляющим станины с допускаемым отклонением 0,1 мм на 1000 мм.

линлры Г расположены параллельно направляющим. Двигатели Д1 и Д2 ¦*— пластинчатые поворотные гидродвига-тели, вращающие схват 4 и вертикальную колонну 3, — расположены на конце консоли 2 и колонны 3. Привод-

Представляет определенный интерес использование внешнего магнитного поля для отклонения или перемещения непрерывно горящей дуги. Внешнее переменное или постоянное магнитное ноле, параллельное или перпендикулярное к направлению сварки, создается П-образпыми электромагнитами. При использовании постоянного магнитного поля дугу можно отклонить в любую сторону относительно направления сварки. При отклонении дуги в сторону направления сварки (магнитное поле таюке параллельно направлению сварки) наблюдается такой же эффект, как и при сварке наклонным электродом — углом вперед. В этом случае уменьшается глубина проплавлепия. При отклонении дуги в обратном направлении наблюдается увеличение глубины проплавлепия, как при сварке с наклоном электрода углом назад.

Вектор ускорения а'св направлен от точки С к точке В параллельно направлению ВС, а вектор ускорения UCD направлен от точки С к точке D параллельно направлению CD. Таким образом, нормальные ускорения асв и а"о известны по величине и направлению. Векторы асв и а'со известны только по направлению. Первый направлен перпендикулярно к направлению ВС, второй — перпендикулярно к направлению CD. Таким образом, в уравпе. нии (4.31) неизвестными остаются только величины векторов уско. рений а'св и а'со, которые могут быть определены следующим графическим построением.

где (6с) и (ВС) суть отрезки, взятые из плана скоростей и со схемы механизма, д,г, ц,„ и и.а — масштабы длин, скоростей и ускорений. Вектор «ел направлен параллельно направлению ВС от точки С к точке В.

Так как ускорения пи п ОЕ точек В к Е в перманентном движении суть нормальные ускорения, то отрезки nb и пе откладываем параллельно направлению BE осп звена 2. Ускорение ав направлено от точки В к точке А, а ускорение аЕ от точки Е к точке А. Далее через точку b проводим прямую, параллельную направлению ВС звена 3, и откладываем на ней отрезок Ьп3, представляющий ускорение апсв. Вектор апсв направлен от точки С к точке В и равен по величине

Для определения величин сил Т7?., и Рлн строим в произвольно выбранном масштабе jv план сил (рис. 13.15, 6"). Для этого из точки d откладываем силу Р(л в виде отрезка da. К силе Р(п прикладываем силу FI в виде отрезка ab и к ней прикладываем силу рь в виде отрезка be. Через точку с проводим прямую в направлении силы Рьо, т. е. перпендикулярно к оси х — х, а через точку d — в направлении силы Р^, т. е. параллельно направлению DE звена 4. Точка е пересечения этих прямых определяет начало вектора силы /™3 и конец вектора силы Ры. Соединив точку е с точкой а, получим силу Рм в виде отрезка еа. Реакция Ръ^ в виде отрезка eb определяется, если соединить точки е и Ь.

Шлифование конусов с поворотом стола. Наружные конические поверхности с небольшим углом при вершине 2 шлифуют в центрах с поворотом верхней части стола на угол а (рис. 11.7, а). Повороты стола производят по делениям, нанесенным на одном из концов стола. Наибольший поворот стола допускается 6 ... 7°. Это дает возможность шлифовать коническую поверхность с углом 2а, равным 12—14°. Такая установка стола позволяет располагать обрабатываемую поверхность конуса параллельно направлению продольной подачи стола. Поперечная подача осуществляется бабкой шлифовального круга.

Так, при глубокой штамповке листов во избежание образования складчатости, волнистой кромки и т. д. лист должен деформироваться во всех направлениях одинаково, поэтому анизотропия в данном случае нежелательна. Анизотропию трансформаторной стали используют таким образом, чтобы максимальное значение магнитной проницаемости вдоль [1001 было параллельно направлению магнитного потока.

правления, наиболее важного для магнита данной конфигурации. Затем магнит отпускают при 625 °С. При обработке в магнитном поле а-фаза выделяется в виде частиц, ориентированных вдоль поля параллельно направлению [100].

Магнитные свойства трансформаторной стали анизотропны. Магнитная проницаемость (J-шах вдоль направления (111) в 30 раз меньше, чем п направлении (100). Текстурованная листовая сталь изготовляется с ребровой текстурой, когда ребро куба (100), т. е. направление легкого намагничивания, параллельно направлению прокатки, а плоскость {100} параллельна плоскости проката. Текстурованную ли-

Все эти способы усложняют и удорожают формовку. Целесообразнее придать детали конфигурацию, исключающую подрезку. При расположении ребер параллельно направлению извлечения (вид г) модель беспрепятственно выходит из формы.

Угловые швы по расположению относительно нагрузки разделяют на: поперечные или лобовые, расположенные перпендикулярно направлению силы (рис. 4.2, а); продольные или фланговые, расположенные параллельно направлению силы (рис. 4.2, б); косые, расположенные под углом к направлению силы (рис. 4.2, о); комбинированные, представляющие собой сочетание двух или всех трех перечисленных швов (рис. 4.2, г).