Переменное расстояние

Травитель 3 [25 мл HNO3; 100 мл Н2О]. Реактив служит для выявления общей макроструктуры. Продолжительность травления составляет 10 мин. Д'Анс и Лаке 14] рекомендуют для травления чистого свинца переменное погружение в концентрированную азотную кислоту и в проточную воду, введенное Джонстоном [5]. Если кислота слишком разбавляется водой, внесенной образцом, следует ее заменить. После травления образец промывают проточной водой; затем спиртом и сушат в струе воздуха. Д'Анс и Лаке [4] приводят также 5%-ный раствор азотной кислоты.

Дополнительные испытания на переменное погружение позволяют зафиксировать некоторое воздействие естественного высыхания за короткий период времени, хотя существует значительная опасность изменения характера коррозии за счет образования полутвердых продуктов коррозии.

Испытания на коррозию в морской воде проводятся на плавающих или стационарных коррозионных станциях. Методы испытаний предусматривают условия воздействия брызг морской воды, переменное погружение и полное погружение в морскую, воду на различные

6,6 МПа-м'/г): / — полное погружение в раствор 3,6% NaCl; 2 — переменное погружение в раствор 3.5% NaCl; 3 — полное погружение в дистиллированную воду

/—раствор 3,5% NaCl, переменное погружение (сплавы 2014-Т6 и 2024-Т4); 2 — морская атмосфера (сплав 7075-Т6); 3 — промышленная атмосфера (сплав 7079-Т6)

' — раствор 3,5% NaCl, переменное погружение, 4 нед; 2 — морская атмосфера, 1 год; 3 — промышленная атмосфера, 1 год; а, б, в — от предела текучести соответственно 15, 25 и 50%

* Испытание высотных образцов: I — переменное погружение в раствор 3,5% NaCl, II — в промышленной атмосфере.

Рис. 136. Влияние среды (/—раствор 3% NaCI, переменное погружение; //—приморская атмосфера; /// — промышленная атмосфера) на защиту различных сплавов от КР. Защита— дробеструйная обработка (ДО) и комбинация ДО+окрашивание на высотных образцах (а=75%а0>2> [248]: тер —средняя долговечность (пять образцов); / — основной металл; 2 — ДО; 3 — ДО + окрашивание (эпоксидная эмаль толщиной 0,075 мм); г, — время до первого разрушения; стрелкой показано, что времени недостаточно для установления средней долговечности.

тате питтинговой коррозии, которая имеет место в коррозионных средах на высокопрочных сплавах, содержащих медь. Таким образом, эффективность обработки должна учитывать не только сам процесс обработки но и условия среды, и сопротивление коррозии данного сплава в определенной среде. Поэтому дробеструйная обработка не обладает заметным положительным эффектом по отношению к КР образцов из сплава 2014-Т651 (низкое сопротивление коррозии) в растворе 3,5% NaCI при переменном погружении, где питтинг легко проникает сквозь нагартованный слой. Тем не менее присутствие на поверхности металла нагарто-ванного слоя значительно удлиняет время до разрушения образцов из сплава 7079-Т651 (сравнительно высокое сопротивление питтингу). Четырехлетние испытания в морской атмосфере, которые являются значительно менее активными, чем переменное погружение, показали, что дробеструйная обработка улучшает ха-

/ — переменное погружение в раствор 3,5% NaCl, неповрежденное покрытие; 2— морская атмосфера, неповрежденное покрытие; 3 — промышленная атмосфера, неповрежденное покрытие; 4 — промышленная атмосфера, поврежденное покрытие; стрелками показано, что времени испытаний недостаточно для установления средней долговечности; А — время испытаний до первого разрушения; а — основной металл; б — грунт ZnCrO(; в — alumilite 205; г — грунт+эпоксидная эмаль; д — цинкнаполненная эпоксидна_я эмаль; е — цинковое гальваническое покрытие; ж — металлизация сплавом 7072; / — контрольные образцы; // — анодированные образцы; /// — окрашенные образцы; IV — образцы с гальваническим покрытием.

В Центре космических полетов им. Дж. Маршалла было изучено коррозионное растрескивание холоднодеформированной стали А-286 [142]. В образцах, деформированных со степенью обжатия 52 %, растрескивание не происходило при 180-дневной экспозиции (переменное погружение) в 3,5 %-ном растворе NaCl.

Т. В механизмах гидронасосов ротационного типа с вращающимися лопастями, а также в различных гидро- или пневмоприводах применяются механизмы с входным поршнем на' шатуне, скользящем в качающемся или вращающемся цилиндре Н, принадлежащем звену 4 (рис. 5.8). В этом механизме обобщенной координатой будет переменное расстояние ВС — s. Векторное уравнение замкнутости контура АВСА будет

8°. Если механизм с двумя пневмо- или гидроцилиндрами К. и //, показанный на рис. 5.14, имеет входной поршень а, то обобщенной координатой будет переменное расстояние s4. Из рис. 5.14 непосредственно получаем

где х есть переменное расстояние центров тяжести грузов от оси регулятора, am — масса груза (рис. 20.5, а), то формулу (20.5) можно написать так:

где Я — прогиб плоской пружины; Е — модуль упругости материала пружины; I x — осевой момент инерции поперечного сечения пружины; / — переменное расстояние между точками крепления пружины; /0 — длина упругой части пружины в недеформированном состоянии.

2". В механизмах гидронасосов ротационного типа с вращающимися лопастями, а также в различных гидро- или пневмоприводах применяются механизмы с входным поршнем на шатуне, скользящем в качающемся или вращающемся цилиндре Н, принадлежащем звену 4 (рис. 5.8). В этом механизме обобщенной координатой будет переменное расстояние ВС = s. Векторное уравнение замкнутости контура АВСА будет

5°. Если механизм с двумя пневмо- или гидроцилиндрами К. и //, показанный на рис. 5.14, имеет входной поршень а, то обобщенной координатой будет переменное расстояние s4. Из рис. 5.14 непосредственно получаем

где х есть переменное расстояние центров тяжести грузов от оси регулятора, а т — масса груза (рис. 20.5, а), то формулу (20.5) можно написать так:

где \> = К.Р—переменное расстояние от точки касания зубьев до полюса зацепления Р; vtK< и v*Ka— проекции скоростей точки К на касательную к профилям или тангенциальные компоненты скорости точки /С.

Применение метода оптимизации для синтеза направляющего шарнирного четырехзвенника уже было показано (см. с. 143). Для использования методов приближения функций по аналогии с решением задачи синтеза передаточного шарнирного четырехзвенника надо составить аналитическое выражение взвешенной разности Д<7 = с2—Сф2, где с — длина звена CD; Сф — переменное расстояние от точки С до точки D при разомкнутом шарнире и точном перемещении точки М по заданной кривой (см. рис. 66). Искомые параметры синтеза находят затем с использованием одного из видов приближения функций.

где Р0М— переменное расстояние от точки М касания зубьев до полюса зацепления Р0.

Угол ф2 по первому способу находится по тригонометрическим функциям: sin ф2 = (ус — ув)/1вс, cos ф2 =(хс — хв] /1вс, а по второму — из условия ф2 = ф! ± ф2ь Переменное расстояние Ic,D в обоих способах вычисляется из прямоугольного треугольника BCD.