Перенапряжения ионизации

В мелкосерийном и серийном производствах зубчатые колеса обрабатываются на револьверных и токарных станках; в крупносерийном и массовом производствах — на горизонтальных и вертикальных токарных полуавтоматах и переналаживаемых автоматических линиях.

Примерами переналаживаемых автоматических линий являются действующие линии для обработки валов и роторов электродвигателей и одновенцовых зубчатых колес.

Взамен автоматических линий в индивидуальном исполнении стали разрабатываться типовые автоматические линии. Автоматические станки конструируют так, что их можно встраивать в автоматические линии. Частая смена объектов производства потребовала создания быстро переналаживаемых автоматических линий. Расширяется применение многономенклатурных автоматических линий из станков широкого назначения.

Практика проектирования изделий машиностроения показывает, что более половины конструкторских решений, как правило, переходят полностью или частично от изделия к изделию. Поэтому стандартизация наиболее прогрессивных элементов машин, приборов, технологической оснастки и оборудования, многократно используемых при новом проектировании, приобретает в условиях непрерывного увеличения номенклатуры и усложнения конструкций изделий исключительное значение. В результате возникает возможность перехода от отдельных переналаживаемых средств технологического оснащения к созданию .переналаживаемых автоматических поточных линий, участков и цехов в целом.

19. Технические характеристики оборудования переналаживаемых автоматических линий для обработки штоков гидроцилиндров

Технологический процесс механической обработки штоков гидроцилиндров одинаков во всех системах переналаживаемых автоматических линий для штоков всех типоразмеров. Разработанный технологический процесс обеспечивает обработку штоков в соответствии с заданными чертежом размерами и техническими требованиями и может быть использован для обработки аналогичных деталей с внесением необходимых изменений в наладку автоматов и транспортные устройства. Технические характеристики оборудования переналаживаемых АЛ приведены в табл. 19. На рис. 76 даны схемы обработки штоков диаметром 40 мм и длиной 390—690 мм,

Структурная схема переналаживаемых автоматических линий для механической обработки штоков гидроцилиндров принципиально одинакова со структурной схемой непереналаживаемых автоматических линий. Автоматы в автоматической линии расположены в порядке выполнения технологических операций, а вдоль линии автоматов размещен продольный конвейер для перемещения штоков от автоматов к автоматам. Конвейер одновременно является накопителем штоков для создания межоперационного задела. На рис. 78 показана схема перемещения штоков по конвейеру и загрузки

На рис. 79 представлена структурная схема системы переналаживаемых автоматических линий МЕ774ЛО и МЕ775ЛО для обработки штоков диаметром 40 мм, длиной 390, 440, 510, 590, 690 мм. Электрошкафы, гидростанции и переходные мостики через продольный конвейер не показаны. Номера технологических операций указаны в скобках, стрелками указано направление движения штоков в автоматической линии. В начале продольного конвейера 3 расположена станция 2 подъема спутника, осуществляющая передачу спутника 1 с нижнего яруса на верхний ярус роликов конвейера с помощью платформы под воздействием пневмоцилиндра. Здесь заготовки штока загружаются на призмы спутника, поднятого с нижнего яруса. После загрузки спутник начинает движение по верхнему роликовому пути, а подвижная платформа подъемной станции 2 опускается для подъема следующего спутника. Спутник перемещается до отсекателя 4, у которого останавливается в ожидании вызова от одного из двух центроваль-но-фрезерных автоматов 6. Постепенно верхний роликовый путь заполняется спутниками, накапливая штоки перед выполнением каждой операции.

Рис. 79. Структурная схема системы переналаживаемых автоматических линий Л1Е774ЛО и МЕ775ЛО для обработки штоков диаметром 40 мм

Структурная схема других переналаживаемых автоматических линий для обработки штоков диаметрами 50 и 63 мм отличается только меньшим числом станков на операциях 01 и 19 в связи с другой программой выпуска.

21. Технические характеристики переналаживаемых автоматических линий для обработки штоков гидроцилиндров

При очень малых значениях анодной плотности тока (ориентировочно при га < 10~а А/м2 зависимость перенапряжения ионизации металлов от анодной плотности тока может быть выражена линейным уравнением (участок (Уме)обр^ на рис. 137):

где а? — постоянная, зависящая от материала и состояния поверхности анода, температуры и пр.; Ь± — постоянная, связанная с механизмом возникновения перенапряжения ионизации металла.

группы железа. Ниже приведены значения перенапряжения ионизации металлов (ДУа)э = х, В, в растворах соответствующих сернокислых солей при ta = 0,002 А/см2 (по Ньюбери)

где а2 — постоянная, зависящая от материала и состояния поверхности катода, температуры и других факторов, численно равная величине •& при iK — 1;Ь2 — постоянная, связанная с механизмом возникновения перенапряжения ионизации кислорода §; если Ф возникает вследствие замедленности элементарной реакции

Для ряда металлов (Fe, Си, Аи, Pt) при 25° С постоянная Ь2 = = 0,10~f-0,13. Это свидетельствует о том, что причиной перенапряжения ионизации кислорода является замедленность элементарной реакции ассимиляции одного электрона (п — 1). Для кислых растворов такой реакцией является, по-видимому, образование молекулярного иона кислорода (489), а для щелочных сред — образование пергидроксил-иона (491).

Из-за все увеличивающегося торможения за счет ограниченной диффузии катодная поляризационная кривая идет вверх более круто (участок кривой АС на рис. 159), чем при наличии только перенапряжения ионизации кислорода (участок АВ на рис. 159), и при приближении к предельной диффузионной плотности тока по кислороду гД2 она переходит в вертикальное положение (участок DE на рис. 159).

Смешанный диффузионно-кинетический контроль протекания катодного процесса, т. е. соизмеримое влияние на скорость катодного процесса перенапряжения ионизации и замедленности диффузии кислорода, по-видимому, наиболее распространенный случай коррозии металлов с кислородной деполяризацией, и довольно часто замедленность обеих стадий катодного процесса определяет скорость коррозии металлов. Этот случай коррозии металлов,

Кривая (Vo,)06p С — кривая перенапряжения ионизации кислорода в отсутствие концентрационной поляризации, отвечающая уравнению

1. Половина предельного диффузионного тока. 2. Первый перегиб на кривой. 3. При потенциале, определяемом точкой пересечения кривой перенапряжения ионизации кислорода со значением предельного диффузионного тока

а — катодный контроль при основной роли перенапряжения ионизации кислорода. В этом случае /? «=« О, ДУК > ДУа и Рр •> ?> Рд. Наблюдается этот вид контроля при коррозии металлов в энергично перемешиваемых нейтральных электролитах при хорошем подводе кислорода к поверхности корродирующего металла;

Если условия контактной коррозии металлов таковы, что суммарная анодная кривая (Val)'06pV'a(. пересекается с суммарной катодной кривой (Ук)0бр^кс в области значительной зависимости последней от перенапряжения катодного процесса (перенапряжения ионизации кислорода), например в точке 1, то нетрудно заметить, что величина суммарного коррозионного тока /' (который полностью или большая часть его приходится на основной металл) определяется ходом суммарных катодной (в основном) и анодной кривых. Суммарные же величины отличаются от кривых основного (анодного) металла на величину соответствующих токов металла катодного контакта, которые определяются ходом катодной (в основном) и анодной кривых этого металла. Ход катодной кривой металла катодного контакта определяется катодной поляризуемостью его катодных участков Рк, и величиной поверхности этих участков SKz, а ход анодной кривой этого металла — его обратимым электродным потенциалом в данных условиях (Уа,)овр> анодной поляризуемостью его анодных участков Раг и величиной поверхности этих участков 532. Чем положительнее значения (Умег)обР. тем меньше его анодные функции при контакте с другим металлом и больше катодные функции. Таким образом, эффективность ускоряющего действия металла катодного контакта на коррозию основного металла зависит от природы металла катодного контакта [его обратимого электродного потенциала в данных условиях (Vas)o6p> поляризуемости электродных процессов Ркг и Ра2 и соотношения SK! : SaJ и его поверхности 52. При этом в условиях преимущественного катодного контроля процесса коррозии главную роль будут играть (Уаг)обр, 5К2 и РКг.