Переносный запальник

Сложность процесса теплообразования при ударе (согласно модели на него влияет много параметров) He-позволяет переносить результаты лабораторных испытаний на натурные узлы и пары по идентичности одного-или нескольких параметров режима модели и натуры. Кроме многообразия параметров здесь действуют еще масштабный фактор [1, 2, 6, 7, 22], и поэтому для корректной корреляции результатов, полученных на модели и натуре с учетом масштабного фактора, применяют метод физического моделирования. Физическая модель, вспомогательная по отношению к исследуемому объекту система, сохраняет полностью или в основном физическую природу процессов в изучаемом объекте, но воспроизводит их в других масштабах [2, 6, 7, 38].

Лишь в одном случае удалось найти трещину при испытании на третьем режиме (при нагрузке изгиба 6 кгс/мм2) за 10г мин до разрушения. Последняя проверка этого участка была сделана за полтора часа до появления трещины. Переносить результаты испытаний образцов на крупногабаритные детали больших размеров не следует. Дальнейшие исследования образцов с концентраторами при асимметричной циклической нагрузке позволили установить, что с увеличением числа циклов до разрушения отмечается тенденция к сокращению продолжительности жизни образцов.

Нам не представляется возможным автоматически переносить результаты взаимодействия металлов с углеграфитовыми материалами на углеродные волокна из-за специфичности структуры последних: мелкие кристаллиты, в которых базисные плоскости вдоль границы волокна разделены узкими порами (параллельно оси волокна) и границами наклона, или кручения (перпендикулярно ей). При указанной структуре прочность волокна должна определяться прочностью границ кристаллитов и быть чувствительной к любым изменениям их состояния. Наличие металла на поверхности углеродного волокна может влиять на состояние и свойства волокон, так как при этом возможно протекание таких процессов, как химическое взаимодействие, диффузия, частичное и, в предельном случае, полное растворение волокна. Таким образом, изучение влияния покрытия на свойства углеродного волокна необходимо для того, чтобы знать, насколько покрытие может ухудшать характеристики как армирующего компонента, так и композиционного материала в целом.

В соответствии с принятой расчетной схемой и составленным математическим описанием проведены теоретические исследования на ВМ. Типичная осциллограмма, полученная для условий, близких к имевшимся при экспериментальном исследовании, представлена на рис. 2. Сопоставление теоретической и экспериментальной осциллограмм показывает, что принятая расчетная схема и составленное математическое описание достаточно полно отражают основные динамические свойства исследуемой системы и позволяют переносить результаты теоретического исследования на реальные системы. Проведенные теоретические исследования позволили получить более полные характеристики переходных и неустановившихся процессов, возникающих при разгоне и торможении системы, с учетом упругости жидкости и трубопроводов, выбраны рациональная последовательность работы и характеристики управляющей и регулирующей аппаратуры. Результаты исследований показали, что при наилучших параметрах тормозного режима клапана величина тормозного давления составляет 362 и 365 кгс/см2, сила удара клапана о седло 6,7 и 5 т соответственно при закрывании и открывании клапана, имеют место отскоки клапана от конечных положений с последующими его ударами о седло или упоры, а в напорной магистрали во время торможения возникают динамические перегрузки. Теоретические исследования режима торможения клапана встроенным гидротормозом, закон изменения проходного сечения которого в функции перемещения поршня уточнен по результатам предварительных теоретических исследований, показали, что такой тормозной режим обеспечивает плавный подход и точную остановку клапана в конечном положении, причем давления в гидросистеме при торможении не превосходят номинальных.

Такого же рода зависимость справедлива для приближенных расчетов коэффициента сопротивления при течении в плоском канале в постоянном поперечном магнитном поле [13]. Вообще вопрос о том, можно ли переносить результаты, полученные для постоянного магнитного поля, на течение в бегущем поле, не выяснен окончательно. В работе [30] это считается возможным при условии учета влияния на течение магнитного

Изменение режимных параметров течения влажного пара повлияет на характер движения частиц влаги и их осаждение на стенки канала. Важным параметром, определяющим сепарацию влаги в жалюзийных каналах, является плотность пара, а точнее отношение рп/рк> так как знание влияния Рп/рк на сепарацию влаги в канале позволяет оценивать сепарирующую способность жалюзийных элементов при различных давлениях и переносить результаты экспериментальных исследований, выполненных при небольших давлениях, на область высоких давлений.

2. Кромочные следы лопаток направляющего аппарата, а также неравномерность полей скоростей по углу охвата спиральной камеры вызывают неравномерность окружных скоростей. Обтекание лопасти неравномерным потоком создает переменную во времени динамическую нагрузку, расчет которой и представляет значительные математические трудности. Некоторые авторы [25, 87] задачу обтекания плоской решетки профилей в неоднородном потоке решают в линейной постановке. Можно предположить, что возмущения, возникающие при обтекании круговой решетки, вызванные нестационарностью потока, имеют тот же характер, что и при обтекании прямой решетки. Это позволяет переносить результаты теоретического анализа нестационарного обтекания прямой решетки на обтекание лопасти.

Связь между количеством 80 з в газах и точкой росы может меняться в зависимости от количества и свойств пыли, летящей в газах; поэтому не следует безоговорочно переносить результаты, получен-

Для дальнейшего развития экспериментальных исследований двухфазных потоков важно знать законы моделирования, позволяющие переносить результаты модельных испытаний на натуру. Даже для сравнительно простых процессов, кроме геометрического подобия и равенства граничных условий, необходимо совпадение ряда безразмерных параметров, количество которых обычно настолько велико, что одновременное и строгое их выполнение в большинстве случаев делает невозможными модельные испытания. В то же время опытным путем установлено, что многие критерии подобия в определенном диапазоне их изменения оказывают лишь незначительное влияние на конечный результат. Так, например, если скорости потока намного меньше скорости звука, то можно не принимать во внимание число Маха, в то время как равенство чисел Рейнольдса учитывается тогда, когда Ке относительно мало. При выполнении многих расчетов процессы в турбинных ступенях считают установившимися, пренебрегая влиянием периодической нестационарности и турбулентности потока. Таким образом, задача теории подобия и анализа размерностей заключается также и з том, чтобы установить влияние отдельных критериев на конечные результаты исследований и определить допустимые границы частичного моделирования процессов.

В настоящей главе изложены методы математического описания механических систем с конечным числом степеней свободы. Существование аналогий между математическим описанием механических, электрических и тому подобных систем позволяет переносить результаты, сформулированные для механических систем, на системы иной природы.

Если электронное строение твердого металла, а также строение его двойного электрического слоя аналогично таковым у ртути, можно, по мнению Антропова, переносить результаты, получаемые на ртути, на твердые металлы. Например, было обнаружено,

1 — газовый коллектор; 2 — клапан-отсекатель; 3 — инжекционная горелка низкого давления; 4 — терморегулятор; 5 — диафрагма; 6 — электромагнитный клапан; 7 — горелка термопары; 8 — термопара; 9 — запальная горелка; 10 — диафрагма; 11 — запорный кран на опуске газопровода; 12, 13 и 14 — газовые краны; 15 — кран горелки; 15 — кран продувочного газопровода; 17 — кран переносного запальника; IS — кран на газопроводе к манометру; 19 — водяной манометр; 20 — кран горелки; 21 — переносный запальник."

/ — газовая задвижка; 3 — фильтр; 3 — предохранительный клапан; 4 — манометр пружинный; S — термобаллои температуры наружного воздуха; 6, 7 — регуляторы управления; 8 — предохранительный клапан; 9 — термобаллон горячей воды; 10 — сильфонное устройство; 11-— регулятор подачи газа; 12, 13, 15, 17, 18 — краны; 14 — прибор контроля циркуляции воды КЦ; 16 — газовый счетчик; 19 — ртутный манометр ДТ-50; 20 — прибор контроля температуры воды; 21 — газовый кран на опуске;22 — блок приборов автоматики безопасности; 23 — прибор контроля "давления' газа; 24 — прибор контроля разрежения; 25 — электромагнит; 26 — переключатель пневмореле; 27 — сигнальная кнопка; 28 — пневмореле; 2'j — кран продувочного газопровода; 30 — прибор контроля погасания пламени КПП; 31 — трехходовой кран; 32 — переносный запальник; S3 — клапан-отсекатель; 34 — газовые горелки среднего давления типа ИГК; 35 — датчик тяги в топке; 36 — манометр; 37 — тягомер.

переносный запальник.

/ — задвижка (кран) перед котлом; 2 — кран продувочного газопровода; 3 — кран переносного запальника; 4 — задвижка (кран) перед горелкой; 5 — переносный запальник; 6 — кран манометра для газа; 7 — смесительная горелка; 8 — ручная заслонка на воздухопроводе; 9 — кран ыаноыетра для воздуха.

/ — кран перед котлом; 2 — ртутный манометр; 3 — кран перед манометром; 4 — кран продувочного газопровода; 5 — кран переносного запальника; 6 — переносный запальник; 7 — кран перед горелкой; 8 — регулятор первичного воздуха; 9 — инжекционная горелка инж. Казанцева; 10 — за-пильное отверстие.

2. Зажечь переносный запальник 7

2. Не включая дутьевой вентилятор, зажечь переносный запальник 5

Перед зажиганием горелки 9 нужно убедиться по манометру 2, что давление газа перед горелками нормальное, т. е. ЗОСК-370 мм рт. ст., и краны 7 закрыты. Обычным порядком вводят зажженный переносный запальник 6 в топку через запальное отверстие 10 и, убедившись в том, что пламя запальника не погасло, открывают кран 7 перед горелкой примерно наполовину, до появления ясно слышимого шума от истечения газа из форсунки горелки.

7) зажечь переносный запальник 21, открыв кран 17, и поднести запальник к горелке 7 термопары; при этом кочегар должен стоять сбоку котла во избежание ожогов при случайном выбросе пламени из топки;

8) нажать левой рукой на пусковую кнопку электромагнитного клапана 6 до отказа и держать ее в таком положении около 1 мин., после чего, отводя руку, убедиться в том, что горелка термопары и подожженный ею запальник 9 горят устойчиво и не гаснут; погасить переносный запальник и повесить его на место; при погасании горелки запальника 9 нужно убавить тягу и повторить зажигание переносным запальником 21. Если и после этого зажигание запальника не удается, нужно прочистить его форсунку мягкой медной или алюминиевой проволокой, снять нагар с термопары, правильно установить ее в пламени горелки и устранить прочие неисправности, указанные в табл. 13. После троекратной неудачной попытки нужно прекратить дальнейшие попытки зажечь запальник 9, сообщить об этом заведующему котельной и перейти на ручное обслуживание, предварительно провентилировав топку и газоходы котла в течение. 10 мин.;

3) зажечь переносный запальник, открыв кран 6;