Перитектической горизонтали

68. ММ. Грунина «Метод оценки периодичности технического освидетельствования потенциально опасного оборудования» // Химическое и нефтегазовое машиностроение. №6,1999, с. 38-40.

Определение периодичности технического

где Л^кр, то; Л^кр, с — число элементов машины, периодичность обслуживания и срок службы которых являются кратными периодичности технического обслуживания и ремонта базовых конструктивных элементов; No6 — общее количество наименований конструктивных элементов машины.

При определении суммированного износа условия пунктов «а», «б» и «в» в значительной степени учитываются в показателях среднего срока службы машины при определенной среднегодовой наработке, средних сроков службы (или норм расходования) конструктивных элементов, средней периодичности технического обслуживания и ремонта машин и средних затрат труда, материалов на это обслуживание и ремонт.

Определение наиболее рациональной периодичности технического обслуживания может быть выполнено следующим образом. Прежде всего, собирается информация о неисправностях интересующих нас изделий или объектов, находящихся в эксплуатации. Эти данные сводятся в табл. 17.

Если соответствие получено, можно перейти к определению периодичности технического обслуживания. При этом используется формула Пуассона в таком виде:

элементов, правильного назначения периодичности технического обслуживания, обеспечения быстрого восстановления или замены отказавших элементов в процессе эксплуатации. К последовательно соединенным элементам относятся также те резервные элементы, отказ каждого из которых приводит к отказу системы. На практике это происходит, например, в электронной аппаратуре при коротком замыкании, в гидравлической и пневматической системах при разрыве трубопроводов и выходе из строя клапанов и т.п.

Обеспечение безопасных условий эксплуатации резервуаров и трубопроводов должно базироваться на данных технической диагностики конструкций. Эти данные, а также закономерности и модели процессов деформирования и разрушения металлов, полученные в лабораторных условиях, являются основой для назначения безопасного исходного (проектного) и остаточного ресурса, сроков и периодичности технического освидетельствования и экспертизы безопасности. Предпринимаются попытки решения указанных задач на основе существующих норм обеспечения прочности и ресурса [13, 129]. Однако при этом может возникать ряд методических погрешностей, связанных с недостатками указанных норм. Результатом погрешностей могут стать неверные оценки прочности и ресурса безопасной эксплуатации резервуаров и трубопроводов.

45. Грунина М.М. Метод оценки периодичности технического освидетельствования потенциально опасного оборудования // Химическое и нефтегазовое машиностроение. — 1999. — № 6. — С. 38-40.

Для каждого конструктивного элемента резервуара формируют прогноз коррозионного износа (ТР) и вычисляют периодичность контроля толщин стенки конструктивных элементов резервуара (ТК). Расчеты производят по методике, приведенной в "Инструкции по определению периодичности технического обслуживания ремонта и норм отбраковки стальных вертикальных цилиндрических резервуаров" (РД-39-0147103-356-86).

Кристаллизация сплава I. Кристаллизация начинается в точке / (рис. 101), когда из жидкости выпадают кристаллы р-раствора состава точки Ь. Затем по мере снижения температуры жидкость меняет свою 'концентрацию по линии ликвидус от точки / до точки С, а кристаллы р — по линии солидус от точки Ь до точки D. По достижении перитектической горизонтали CPD состав жидкости будет отвечать точке С, а состав кристаллов — точке D. Эти обе фазы реагируют и дают третью

В сплавах, богатых титаном, р-твердый раствор кристаллизуется из расплава с пологим минимумом на кривой кристаллизации при 1610°С. С увеличением содержания осмия он образуется по перитектической реакции между жидкостью и 6-фазой при температуре 1710° С. Конец перитектической горизонтали был определен методом закалок. Растворимость осмия в р-титане при температуре 1710° С составляет около 23 ат.%, с понижением температуры она незначительно уменьшается. Микротвердость р-твердого раствора с увеличе-

Ру перитектической горизонтали, равную 1450 "С; при этой температуре состав фРт, Ег) содержит -84 % (ат.) Ег. При температуре ниже 750 °С по данным работы [ 1 ] существует промежуточная фаза 6 со структурой типа aSm (символ Пирсона, HR3, пр. гр. /?3т).

Ратуры и\ превращений «Pr ^ pPr и Жгпу ** Жг)^, определяет температуру перитектической горизонтали при 1440 °С с точкой превращения при содержании -85 % (ат.) Ег. При температуре ниже -750 "С должна образовываться 6 фаза со структурой типа

На рис. 238 представлена гипотетически диаграмма состояния Sm—Ег, характеризующаяся образованием непрерывных рядов твердых растворов на основе Sm и Ег. При температурах ниже 734 °С существует область твердых растворов со структурой aSm при концентрации от 0 до 18—23 % (ат.) Ег. В работе [2] указано на существование у Ег ближнего порядка Жгпу ** ЖОцК при температуре 1555 °С. Пересечение двух прямых, соединяющих температуру плавления Sm с температурой плавления Ег и температуру превращения aSm ** pSm с температурой превращения Ж^у ** ЖОщ, определяет температуру перитектической горизонтали при 1450 Т! и -85 % (ат.) Ег.

вая такого типа, как на рис. 70, в, где горизонтальный участок остановки короче и постепенно исчезает. Такой вид кривой охлаждения показывает, что Р-фаза продолжает выделяться ниже температуры перитектической горизонтали вследствие того, что весь «-твердый раствор не в состоянии прореагировать с жидкостью. Степень искажения равновесной кривой охлаждения меняется от системы -к системе. В системе медь — цинк (см. рис. 29) .перитектическая реакция а + жидкость ^Р при интенсивном перемешивании развивается почти полностью в составах, охлажденных со скоростью 1 град/мин. В других системах перитектичеокая реакция может развиваться гораздо медленнее, и при микроскопическом исследовании обнаруживаются кристаллы одной фазы, окруженные оболочкой второй фазы, препятствующей развитию реакции до конца; пример этого показан на рис. 71.

щем, если температура перитектической горизонтали надежно установлена, как это показано крестиками на рис. 72, а, то точное положение точки Е будет скорее определено при использовании точек def, лежащих -ниже горизонтали, чем с помощью точек аЪс, которые лежат непосредственно выше ее.

Состав твердой фазы, образованной в процессе охлаждения при перитектической температуре, установить труднее. Роль микроскопического исследования медленно охлажденных образцов здесь невелика, так как перитектическая реакция, как правило, не развивается до конца. Более рационально определить кривую соладуса и кривую ограниченной растворимости в области несколько ниже перитектики; эти две кривые должны встретиться на перитектической горизонтали.

В некоторых системах при стабильных интерметаллических соединениях с высокой температурой плавления .кривые ликвидуса могут идти очень круто, и на диаграмме равновесия у перитектической горизонтали направление ликвидуса может только незначительно изменяться. На рис. 73, а показана диаграмма такого типа, где интерметаллическое соединение X образовано по перитектической реакции между соединением У и жидкостью. Здесь температурные остановки вблизи X слабы и недостаточны для термического анализа; кривые ликвидуса в этом случае могут быть определены более точно методом извлечения кристаллов, описанным в главе 17.

При определении линии солидус методом кривых нагрева следует иметь в виду приведенные выше аргументы. Так, если диаграмма состояния имеет форму, показанную на рис. 106, то при работе методом построения кривых нагрева наклон линий границ областей а — (а -f Р) и (а + р) — (J будет препятствовать получению точных данных для перитектической горизонтали в двухфазной области. Перитектическая горизонталь

Можно продемонстрировать общий метод подхода к вопросу на гипотетической системе Л Б, в которой чистые металлы А и В плавятся соответственно при 1000 и 700° (рис. ИЗ). В очень грубом приближении системы сравнимы при температурах, которые составляют равные части их температур плавления по абсолютной шкале; таким путем можно подобрать время отжига. Предположим, что на рис. ИЗ представлены результаты, полученные при определении линий ликвидус и солидус методами термического анализа и микроисследования слитков, использованных для снятия кривых охлаждения. Здесь остановки на кривых охлаждения ясно показывают широкую растворимость компонента В в А. Растворимость ограничена перитектической горизонталью при 850°; вторая пери-тектическая горизонталь при 770° дает возможность предположить, что существует промежуточная фаза, содержащая 35% (атомн.) компонента В. Микроструктура слитков дает возможность определить, стабильна ли эта вторая фаза при комнатной температуре. Как видно из рис. 113, микроструктура всех сплавов при содержании 25—40% компонента В обнаруживает две фазы и более, поэтому можно предположить, что фаза, образующаяся на перитектической горизонтали при 850°,