Перманганатной окисляемости

2. Эвтектоидные стали, имеющие перлитную структуру;

Сталь 18Г2АФ имеет феррито-перлитную структуру, но с сильно измельченным зерном благодаря присутствию нитридов ванадия1. Измельчение зерна обеспечивает повышение предела текучести примерно на 10 кгс/мм2.

феррито-перлитпую или перлитную структуру, менее склонны к коррозионному растрескиванию. Наиболее чувствительной к коррозионному растрескиванию является мартенситная структура. Все режимы термической обработки, вызывающие появление мартенсита, делают сталь склонной к коррозионному растрескиванию. По данным Гудремона, Смиаловского и др., после закалки па мартенсит даже нестареющие стали становятся склонными к трещинообразованию.

имеющие феррито-пер-литпую или перлитную структуру, как было указано выше, обладают меньшей восприимчивостью к коррозионному растрескиванию, но при напряжениях, превышающих предел текучести, т. е. при пластической деформации металла, и эти стали склонны к растрескиванию в некоторых особо агрессивных средах. К числу таких сред относятся нитраты щелочных

тсльно повышается усталостная прочность по сравнению с состоянием после отжига или нормализации. В зависимости от различия структуры, выносливость при изгибе изменяется следующим образом: у стали, имеющей перлитную структуру, предел выносливости на воздухе равен 214 Мн:/м2, у сорбитной — 392 Мн/м2, а у троститной — 686 Мн/м2.

Металлическая основа в сером чугуне обеспечивает наибольшую прочность и износостойкость, если она имеет перлитную структуру (см. рис. 91, б). Присутствие в структуре феррита, не увеличивая пластичность и вязкость чугуна, снижает его прочность и износостойкость. Наименьшей прочностью обладает ферритный серый чугун.

кация чрезвычайно важна, поскольку по структуре сталей полностью устанавливают их свойства. Например, сталь, имеющая перлитную структуру, обладает небольшой твердостью и высокой пластичностью, а сталь, имеющая мартенситную структуру, весьма твердая и хрупкая. Перлитные стали легко обрабатываются резанием, а мартенситные — весьма трудоемко.

При поверхностной закалке (обработка ТВЧ, газопламенная закалка) и химико-термической обработке (цементация, нитроцементация, азотирование) упрочнение обусловлено главным образом возникновением в поверхностном слое остаточных сжимающих напряжений вследствие образования структур большего удельного объема (мартенсит при цементации и закалке ТВЧ, нитриды и карбонитриды при нитроцементации и азотировании), чем структуры основного металла. Расширение поверхностного слоя тормозит сердцевина, сохраняющая исходную перлитную структуру, вследствие чего в поверхностном слое возникают двуосные (а в цилиндрических деталях — трехосные) напряжения сжатия. В нижележащих слоях развиваются реактивные растягивающие напряжения, имеющие небольшую величину вследствие незначительности сечения термически обработанного слоя сравнительно с сечением сердцевины.

Мелкозернистые участки вдоль линий сплавления под заваренными дефектами и основной металл трубы (рис. 5.10, г) имеют феррито-перлитную структуру. Помимо измельчения структуры участки зон перегрева с мелкозернистой структурой имеют меньшую протяженность, чем при заварке дефектов в условиях нормальной температуры.

Исследования показали, что по химическому составу металл отливки корпуса задвижки соответствовал стали А-352 1СВ по А5ТМ и в зоне разрушения находился в охрупченном состоянии: ударная вязкость КСУ_40 при пониженной температуре составляла 12 Дж/см2, относительное удлинение 8 — 23,8%. Металл имел ферритно-перлитную структуру с крупными равноосными зернами и включениями карбидов внутри зерен феррита. Охрупчивание металла отливки в зоне разрушения было вызвано наличием усадочных межкристаллитных несплошностей и проявлением водородной хрупкости. По значениям прочности, твердости и относительного сужения металл отвечал требованиям нормативных документов к отливкам, предназначенным для эксплуатации в средах с высоким содержанием сероводорода. Разрушение стенки корпуса задвижки произошло в результате быстрого развития трещин, образовавшихся в металле под воздействием напряжений, превышающих предел текучести, в зоне расположения усадочных несплошностей. Наличие высоких напряжений в металле в момент, предшествовавший разрушению, подтверждалось тем, что в зоне зарождения и нестабильного роста трещин преобладал вязкий характер разрушения. Характер излома корпуса задвижки в зонах зарождения и докритического роста трещины смешанный, а в зоне лавинообразного разрушения — хрупкий с шевронным узором. Охрупчивание металла, вызванное его пониженной ударной вязкостью, способствовало лавинообразному развитию разрушения. Наиболее вероятной причиной разрушения задвижки явилось, по-видимому, размораживание ее корпуса.

Факты свидетельствуют о вытеснении цементита при холодном волочении из приповерхностных слоев стали в центральную зону пг-тем растворения и ноатомного перемещения углерода, в также путо?; перемещении частиц цементита как единое целое и, во вторых, о рпс-тпорении при рассматриваемой скорости волочения других морфологических составляющих цементита, с последующим переходом вые». -бождающегося углерода в перлитную структуру.

Количество органических веществ в исходных (нефракционированных) пробах сточной воды и в отдельных фракциях, содержащих выделенные группы, определяли двумя различными методами: по химическому потреблению кислорода (ХПК) и по перманганатной окисляемости. Был также проведен анализ очищенных сточных вод различных городов, указанных в § 2.1, по составу растворенных органических соединений.

Для органических веществ характерно стабильное поглощение на всем протяжении фильтроцикла до остаточной концентрации 0,2—0,4 мг О2/л по перманганатной окисляемости. В процессе регенерации вытесняется от 30 до 50 % органических веществ, поглощенных за фильтроцикл.

Коагуляция сернокислым железом обеспечивает более глубокое снижение органических веществ по сравнению с сернокислым алюминием — 45% по перманганатной окисляемости против 25%, Оба коагулянта снижают содержание анионоактивных и неионо-активных ПАВ примерно до 0,2—0,25 мг/л.

В [210] описан опыт работы котла БГМ-35М давлением 4,0 МПа, применяемого на Березниковском азотно-туковом заводе для выработки перегретого1 пара. Вследствие загрязнения источника водоснабжения промышленными стоками содержание органических веществ в исходной воде составляло 220—350 мг Ог/л по ХПК и 20—30 мг О2/л по ПО, а после глубокого трехступенчатого обессоливания— 140—180 мг О2/л по ХПК и 2—5 мг О2/л по ПО. Существенное расхождение (в 10—13 раз) значений перманганатной окисляемости и ХПК указывало на содержание трудноокисляемых органических загрязнений. Был» обнаружены жирные кислоты, аминокислоты, спирты, хлорпроизводные углеводороды. В условиях высокой температуры (250 °С) органические соединения; 206

В исходных и фракционированных пробах воды и дистиллята определялось общее содержание органических веществ спектрофотометрическим (СФ) методом в УФ-области (от 200 до 330 нм) на приборе марки Specord и люминесцентным (ЛЮМ) на приборе СДЛ-1. Содержание РОВ оценивалось также по значениям ХПК, перманганатной окисляемости (ПО) и общему органическому углероду (ООУ).

Содержание растворенных органических веществ контролировалось по химическому потреблению кислорода и перманганатной окисляемости, соотношение которых для хозяйственно-бытовых сточных вод, не содержащих трудноокисляемых загрязнений производственного характера, характеризуется относительным постоянством.

Наряду с перманганатной определяют иногда полную окисляемость воды (длительное нагревание с Н2Сг04 или НЮ3), представляющую собой затрату окислителя (выраженную обычно в кислородных единицах), потребную для полного окисления всех органических веществ в СО2, ШО и т. д. Сопоставление величин полной и перманганатной окисляемости позволяет судить об устойчивости органических примесей воды к действию окислителей.

Размер снижения окисляемости подобных вод при известковании изучен в настоящее время недостаточно. Примерно можно считать, что остаточная окисляемость составляет 50 — 75% исходной, а по абсолютной величине обычно 3 — 4, но нередко и 7 — 8 мг/л. Следует подчеркнуть, что условность определения содержания органических примесей с помощью перманганатной окисляемости исходной и известкованной воды в наибольшей мере сказывается при загрязнении исходной воды промышленными стоками и, в частности, разного рода детергентами.

ределяют по показателю перманганатной окисляемости воды„

соединений: до 10 мг/л и перманганатной окисляемости до

Ю мг/л и перманганатной окисляемости более 15 мг 0%/л следует