Перпендикулярных диаметров

Полное усилие в зацеплении червячной пары может быть разложено на три взаимно перпендикулярные составляющие (рис. 3.86).

непарным и силовое взаимодействие колес будет заключаться в передаче по линии давления (нормали NN) силы нормального давления Р„. Разложим эту силу на две взаимно перпендикулярные составляющие F, и Fr, называемые соответственно окружным и радиальным усилиями, тогда

Силу нормального давления Fn в зацеплении косозубых колес можно разложить на три взаимно перпендикулярные составляющие (рис. 7.10,6): окружную силу Ft, радиальную силу Fr и осевую силу Fa, равные:

Для определения направления сил трения рассмотрим дополюсное и заполюсное зацепления одной пары зубьев (рис. 7.19, а, б). Разложим каждый из векторов скоростей i\ и v2 точек контакта на две взаимно перпендикулярные составляющие: VN — контактную нормальную скорость и VK—скорость общей точки контакта зубьев в направлении скольжения. Тогда скорость скольжения vs контактных точек профилей зубьев равна: дополюсное зацепление vs = vt[2 — vxl (рис. 7.19, а); заполюсное зацепление vs = vKl — vK2 (рис. 7.19,6), причем в обоих случаях ик головки зуба больше, чем у сопряженной с ней ножки. Следовательно, активная поверхность головки зуба является опережающей, а ножки зуба — отстающей. Направление сил трения у зубьев ведущего и ведомого колес показано на рис. 7.19, в.

Перенесем силу Fn на ось симметрии зуба и разложим ее на две взаимно Рис. 7.25 перпендикулярные составляющие F', и F'r,

Силы в конической передаче. При силовом расчете конических передач полагают, что равнодействующая сил нормального давления Fn приложена в среднем сечении зуба, а силами трения, как и ранее, пренебрегают. Разложим силу Fn на три взаимно перпендикулярные составляющие по реальным направлениям (рис. 7.28), в результате чего получим:

Разложим силу R на три взаимно перпендикулярные составляющие по реальным направлениям, в результате чего получим:

Шарнирно-неподвижная опора допускает только поворот вокруг оси шарнира и не допускает никаких линейных перемещений. Реакция такой опоры будет направлена перпендикулярно оси шарнира; модуль и направление ее заранее не известны (два неизвестных). Обычно при решении задач такую реакцию разлагают ка две взаимно перпендикулярные составляющие, неизвестные по модулю, но известные по направлению.

неизвестную по направлению, разлагают на две взаимно перпендикулярные составляющие.

Дана пространственная система п сходящихся сил. Поместим начало координат в точке пересечения линий их действия и разложим каждую силу данной системы на три взаимно перпендикулярные составляющие, направленные по осям координат, предварительно перенеся все силы вдоль линий их действия в одну точку.

Разложим силу Р на три взаимно перпендикулярные составляющие Рг, Р2 и Р3. Составляющую PL назовем окружным усилием, составляющую Р.2 — осевым усилием, а составляющую Р3 — радиальным усилием.

д) для некруглых отпечатков истинную величину определяют как среднюю из двух взаимно перпендикулярных диаметров •— меньшего и большего.

а) разностью взаимно перпендикулярных диаметров любого сечения валика;

Таким образом осуществляется независимое измерение двух взаимно перпендикулярных диаметров. Результаты измерения суммируются в одном пневматическом канале. Такая схема измерения при расположении калибра в направлении наименьшей деформации кольца (или близком к нему) позволяет исключить влияния деформации кольца на результаты измерения размера внутреннего диаметра, связанные с влиянием температуры.

pa, полученные при переходе через критическую скорость с разными угловыми ускорениями Ъг = 10 сект2 (кривая 1) и Я2 = 20 сев"2 (кривая 2). АФЧХ и амплитудно-частотные характеристики снимались по показаниям тензодатчиков, наклеенных на тело вала около диска на концах двух взаимно перпендикулярных диаметров. Примененная система записи

Действительный диаметр — среднее арифметическое из двух взаимно перпендикулярных диаметров. Кольцевой

Для чугунной муфты о не должно превышать 200—250 кг/см-. Для муфт II группы типична муфта системы Ольдгема [16J. Эта муфта состоит из трех частей: из двух полумуфт, насаживаемых на концы валов, и среднего диска, имеющего с обеих сторон призматические выступы, расположенные вдоль двух взаимно перпендикулярных диаметров. Эти выступы входят в соответствующие впадины полумуфт. Если оси валов смещены на величину х, то при вращении валов каждая точка среднего диска описывает в пространстве окружность диаметра, равного эксцентриситету х, а выступы среднего диска скользят во впадинах полумуфт. На фиг. 63 показаны отверстия для подводки смазки к трущимся поверхностям выступов для уменьшения их износа (размеры муфты — в табл. 24). Потерю мощности в муфте определяют, исходя из её к. п. д.:

меренная по бобышкам остаточная деформация, превышающая допустимую за весь срок службы (100 тыс. ч), — более 1%. На многих трубах деформация превышала 0,1%. Трубы, накопившие остаточную деформацию более 1%, были вырезаны и направлены на исследования в МО ЦКТИ. Измерения профиля поперечного сечения показали, что он заметно отличается от круглого. По ЧМТУ 670-65 и МРТУ 14-4-21-67 в горячекатаных трубах допускаются отклонения по наружному диаметру в пределах от —1,0 до +1,25%, что для труб с наружным диаметром 426 мм составляет в сумме 9,6 мм. При допускаемой остаточной деформации 1% такой большой допуск на наружный диаметр не оправдан. Фактическая же разность двух взаимно перпендикулярных диаметров в одном сечении достигала 14 мм, т. е. превышала допуск.

где 5ф — фактическая толщина стенки. Она должна измеряться в нескольких местах. Нормы '[Л. 50] требуют принимать фактическую толщину стенки как наименьшую из результатов четырех измерений толщины по концам двух взаимно перпендикулярных диаметров в одном сечении. Число проверяемых сечений должно быть не менее одного на 2 пог. м барабана или камеры, но не менее трех в одном изделии. Толщину можно измерять ультразвуковым толщиномером, обеспечивающим точность измерения не менее 3%. Следует отметить, что толщина стенки барабанов, изготавливаемых из листа, колеблется в значительно более узких пределах, чем толщина стенки труб для камер.

Сечение газопровода разбивается согласно табл. 2-11 на л = 8 равновеликих по площади колец. Перепады измеряется вдоль двух взаимно-перпендикулярных диаметров. Средние перепады (из четырех измерений в каждой точке) в соответствующих точках принимаются согласно следующим данным:

число точек измерений вдоль двух взаимно-перпендикулярных диаметров т = 12;

Если на поверхность вала в п сечениях параллельно его оси наклеить систему из 4п тензодатчиков, расположенных на концах взаимно перпендикулярных диаметров / и // в каждом из исследуемых сечений несбалансированного вала, и по осям координат х и у отложить показания тензодатчиков / и //, при изменении скорости вращения в окрестности критической, то в результате мы получим амплитудно-фазовую характеристику деформации [2]. Поскольку резонансный диаметр OD перпендикулярен плоскости расположения неуравновешенности, то после первого же пуска можно определить осевую плоскость дисбаланса, распределенного по данной форме колебаний. Для определения величины дисбаланса нужно произвести второй пуск с заранее известным пробным грузом т0; в результате будет получена новая амплитудно-фазовая характеристика с резонансным диаметром OD\. Если пробный груз распределен по форме собственных колебаний, то