Перпендикулярных плоскости

Поводковый механизм. Этот механизм относится к пространственным механизмам. На рис. 16.2, а показан поводковый механизм, состоящий из двух валиков / и 2 и жестко прикрепленных к ним поводков 3 и 4. Чаще других применяются поводковые механизмы с валиками и поводками, расположенными под углом 90° друг к другу. Траекторией точки касания поводков будет прямая NE, являющаяся следом пересечения двух взаимно перпендикулярных плоскостей, в которых происходит движение поводков.

зуемый в ряде приборов, состоящий из тангенсного (звенья / и 2), поводкового (поводки 4 и 5) и зубчатого (звенья 7 и 5) механизмов. Передаточное отношение. Первоначальная точка контакта^ А поводков (рис. 3.20) перемещается по прямой АВ, являющейся следом пересечения двух взаимно перпендикулярных плоскостей, на расстояние

роннего сжатия текстура исследовалась на рентгеновском дифрактометре типа ДРОН-1 в расходящемся в горизонтальной плоскости пучке, излучение Fe Ka, интенсивность в каждой точке определялась при постоянном времени счета. Текстурные максимумы исследовались методом наклона «толстого» образца, угол наклона изменялся в пределах 0—70°. Для получения более достоверного и полного представления о текстуре исследовались отражения от двух взаимно перпендикулярных плоскостей образца -— перпендикулярной оси текстуры и проходящей через эту ось.

2.2.2. Три взаимно ортогональные плоскости симметрии. При наличии в каждой точке тела трех взаимно перпендикулярных плоскостей упругой симметрии не должно изменяться выражение

Для обработки плоскостей или двух взаимно перпендикулярных плоскостей на вертикально-фрезерных станках •

Торцовые и дисковые при обработке двух взаимно перпендикулярных плоскостей «— 90 45

Торцовые и дисковые двусторонние Обработка взаимно перпендикулярных плоскостей 90 45

По диаграмме Мора можно таким образом определить моменты инерции относительно всех осей, которые лежат в одной координатной плоскости (в дан ном случае в плоскости х, у), и центробежные моменты относительно всех пар взаимно-перпендикулярных плоскостей, линии пересечения которых совпадают с одной из осей координат (в данном случае с осью г). Из фиг. 73 следует, что существует два главных направления оси х', при которых момент инерции достигает экстремальных значений. При этом соответствующие центробежные моменты равны нулю. Однако следует учесть, что в данном случае ось х' не будет главной осью инерции тела, если одновременно с этим линия пересечения взаимно-перпендикулярных плоскостей (в данном случае ось г) не является главной осью инерции. Для того чтобы какая-либо ось, например г, была главной осью инерции, необходимо, чтобы одновременно центробежные моменты Огх и DZy равнялись нулю. И, наоборот, если известна одна из главных осей, то можно при помощи кругов Мора по двум известным моментам инерции относительно двух взаимно-перпендикулярных осей и одновременно перпендикулярных к главной оси и но центробежному моменту относительно этих осей определить две другие главные оси и величины главных моментов инерции.

Тип VI — одно отверстие, координированное относительно двух взаимно перпендикулярных плоскостей (при сборке базовые плоскости соединяемых деталей совмещаются). Нормируется отклонение размеров L1 и L2.

Обработка перпендикулярных плоскостей

Чистовой проход горизонтальной плоскости обыкновенно производится одним суппортом, а предварительный и обдирочный при соответствующей ширине детали—двумя. В условиях единичного и мелкосерийного производства при обработке параллельных и перпендикулярных плоскостей в целях уменьшения погрешностей проектируют схемы, обеспечивающие обработку с одной установки. Этим главным образом и объясняется потреб-

Следует по возможности избегать конструктивных форм деталей, требующих применения стержней и отъемных частей на моделях (рис. 22.4, г'). Возможность свободного удаления модели из формы (без применения отъемных частей и стержней) проверяют следующим образом. Воображаемый поток лучей, перпендикулярных плоскости разъема формы, не должен давать теневых участков (рис. 22.4, г). Если невозможно обойтись без стержней, следует предусматривать технологические отверстия для надежного их крепления (рис. 22.4, д), а если возможно, то унификацию стержней.

в) Неограниченное пространство с дисковидной (круглой в плане) трещиной, находящейся в поле растягивающих напряжений р, перпендикулярных плоскости трещины. На основании равенств с учетом (7.8) найдем

При Q<0,05 (область ///) отражатель относят к классу плоских (или плоскостных). Сигнал, соответствующий непосредственному отражению, на приемнике практически отсутствует в связи с наклонным падением волны на поверхность отражателя. Поле дифракции определяется волнами от блестящих точек (точнее, линий, перпендикулярных плоскости рисунка), соответствующих зонам М и N объекта, где кривизна эллипса максимальна. Амплитуды обеих дифрагированных волн приблизительно одинаковы (ДЛ«0—5 дБ).

При вычислении констант слоистой модели трехмерноармированного композиционного материала применяют два подхода. В первом из них используют обобщенный закон Гука для ортотропного слоистого материала в случае трехмерного деформирования. Исходя из условия равенства послое-вых деформаций, параллельных плоскости слоев (условия Фойгта), и равенства напряжений, перпендикулярных плоскости слоев (условия Рейсса), вычисляют все константы материала. Во втором подходе [4] используют зависимости, в которых напряжения Ofc, перпендикулярные плоскости слоев «У, не учитывают, что следует из условий плоской задачи. Тогда свойства материала в направлении k следует рассчитывать при сведении трехмерной структуры к слоистой, но

Вообще говоря, поле напряжений у вершины трещины в анизотропной пластине включает составляющие /С/ и Ки- Однако в настоящее время испытания проводят, как правило, при ориента-циях, исключающих одну из этих составляющих; это прежде всего относится к ортотропным материалам, которые ориентируют таким образом, чтобы нагрузка была параллельна одной главной оси, а трещина — другой. В таких условиях значительная анизотропия, свойственная некоторым композитам, может привести к явлениям, не наблюдающимся у обычных металлов. Так, при растяжении образцов с направленным расположением упрочнителя часто наблюдают продольное расщепление (рис. 8). Его может и не быть, если поперечная и сдвиговая прочности достаточно высоки [5]; тем не менее, этот возможный тип разрушения материалов необходимо учитывать. Кроме того, приложение одноосных растягивающих напряжений ахх к образцу с поперечным расположением слоев приводит к появлению локальных межслоевых напряжений %zy и нормальных напряжений azz, перпендикулярных плоскости образца [35], что показано на рис. 9. Ориентация и значения величин crzz и rzy зависят от порядка укладки слоев, упругих постоянных каждого слоя и величины продольной деформации. Значительные межслоевые растягивающие azz и сдвиговые tzv напряжения могут привести к расслаиванию [11, 35], которое опять-таки является особенностью анизотропных слоистых материалов. Последний пример относится к поведению материала с поверхностными трещинами. В изотропных материалах трещина распространяется, как правило, в своей исходной плоскости (рис. 10, а). У слоистых материалов прочность связи между слоями обычно мала, и они обнаруживают тенденцию к расслаиванию по глубинным плоскостям (рис. 10,6). Три этих простых примера приведены здесь, чтобы проиллюстрировать некоторые из различий между гомогенными изотропными материала-

Фиг. 10.25. Распределение осевых напряжений на поверхности отверстий в сечениях, перпендикулярных плоскости, содержащей оси обоих отверстий.

За рубежом используют исключительно электродроссельную систему возбуждения. Фирмы MTS (США), Schenck (ФРГ), Mitzubi?i (Япония) применяют шарнирные цилиндры в качестве активной связи в направлениях их оси и пассивной связи в направлениях, перпендикулярных плоскости стола. В горизонтальных вибростендах фирмы MTS платформа установлена на двухшарнирных стойках, длину которых подгоняют посредством резьбовых соединений; зазоры в соединениях устраняют специальными гайками с косыми торцами.

в плоскостях, перпендикулярных плоскости механизма, будем пренебрегать.

Для передачи усилий со стенок верхнего патрубка, перпендикулярных плоскости чертежа, нужно в полости нижнего патрубка напротив каждой стенки поставить ребро или диафрагму с технологическим отверстием в середине. В проеме верхнего патрубка надо поставить ребра, являющиеся продолжением верхней горизонтальной стенки нижнего патрубка.

При вычислении констант слоистой модели трехмерноармированного композиционного материала применяют два подхода. В первом из них используют обобщенный закон Гука для ортотропного слоистого материала в случае трехмерного деформирования. Исходя из условия равенства послое-вых деформаций, параллельных плоскости слоев (условия Фойгта), и равенства напряжений, перпендикулярных плоскости слоев (условия Рейсса), вычисляют все константы материала. Во втором подходе [4] используют зависимости, в которых напряжения Ofc, перпендикулярные плоскости слоев «У, не учитывают, что следует из условий плоской задачи. Тогда свойства материала в направлении k следует рассчитывать при сведении трехмерной структуры к слоистой, но

В случае поверхности двоякой кривизны считаем, что она образована рядом выступов, имеющих форму тел вращения и ограниченных в сечениях, перпендикулярных плоскости стыка, синусоидами. При таких условиях разрез этой поверхности будет иметь тот же вид, как и ранее рассмотренной поверхности (фиг. 31).