Перпендикулярно плоскости

чайно расположенных волокон и перпендикулярно ориентированных к направлению распространения трещин серий бороздок. Очаг разрушения обычно окружен волокнистым изломом, и его отличают по несплошности металла в виде включений (или их скоплений) и др. Радиальная зона состоит из радиальных рубцов, направление которых совпадает с общим направлением расположения трещины. При отсутствии волокнистого излома радиальные рубцы сходятся в очаге разрушения. Часто радиальная зона имеет вид шевронного узора (рис. 2.2,6).

насыщения, а сам эффект снижается при температуре выше 450° С Облучение флюенсом до 2-Ю21 иейтр./см2 не дало никакого эффекта как для параллельно, так и для перпендикулярно ориентированных образцов.

В перпендикулярном направлении тепловое расширение с увеличением флюенса сначала незначительно снижается, а затем при «6-Ю21 нейтр./см2 начинает монотонно расти. Зтот рост может быть объяснен закрытием кливажных трещин (трещин Мрозовского) вследствие так называемого вторичного ро-*ста графита в результате чего изменяется аккомодация материала Вторичный рост, как будет показано ниже (см. гл. 4), начинается у перпендикулярно ориентированных, образцов при меньшем значении флюенса.

У перпендикулярно ориентированных образцов эффект выше, чем у параллельно ориентированных образцов, и также снижается с температурой облучения. Облучение даже при температуре 925—1275° С заметно увеличивает модуль — до 0,8 {рис. 3,28, б) [170].

Видно, что увеличение анизотропии материала как вследствие изменения способа формования при облучении материала, так и после термомеханической обработки готового графита (ГМЗ) ведет к росту деформации ползучести в направлении параллельном преимущественному расположению кристаллографической оси с, т. е. перпендикулярно к плоскостям легкого скольжения (00/). Деформация ползучести ориентированных параллельно и перпендикулярно образцов анизотропного английского реакторного графита марки PGA (рис. 3.39) также различается: в перпендикулярно ориентированных образцах деформация выше [182].

Для отечественного графита марки ГМЗ характерна невысокая анизотропия формоизменения [26]. Снижение распухания графита с температурой, облучения выше 300°С сменяется его усадкой. Величина последней для 450—600°С максимальна. Выше 450—600° С абсолютная величина усадки снижается. Для перпендикулярно ориентированных образцов облучение при 700—800ГС флюенсом 1,5-1022 нейтр./см2 вызывает смену усадки вторичным распуханием (рис. 4.8).

Выше 250° С рост сменяется сжатием. В параллельном оси продавливания направлении имеет место усадка, величина которой с ростом температуры облучения снижается. Максимальный уровень усадки перпендикулярно ориентированных образцов наблюдается при температуре облучения 400—440° С и флюенсе л?1022 нейтр./см2 и составляет 2%. В результате последующего облучения первоначальные размеры восстанавливаются и начинается вторичный рост, скорость которого при указанной температуре невысока.

По сравнению с графитом марки CSF у менее совершенного по кристаллической структуре графита TSGBF (температура графитации его ниже) максимальное сжатие перпендикулярно ориентированных образцов также не превышает 2%, однако доза, при которой оно достигается, ниже [170]. Наибольший радиационный рост образцов при 925—975° С равнялся 35%, для чего потребовалось облучение флюенсом 8-Ю21 нетр./см2. Сжатие параллельно ориентированных образцов не превышает 5% при флюенсе (5-=-6) -Ю21 нейтр./см2 (рис. 4.10). Таким образом, более низкая температура графитации этого графита по сравнению с CSF прежде всего приводит к более интенсивному вторичному росту.

облучения ниже 250—300° С в обоих направлениях происходит рост, достигающий при 170'° С «3%. Рост образцов сменяется сжатием при температуре выше 250—300° С. Максимальная усадка, так же как и у анизотропных марок графита, наблюдается при 400—450° С и составляет »3%. при флюенсе 3,5Х IX Ю22 нейтр./см2, что существенно выше (по флюенсу), чем у анизотропных графитов. Скорость вторичного роста оказалась в два раза ниже по сравнению со скоростью перпендикулярно ориентированных образцов графита марки PGA, облученного в тех же условиях [223]. Эти характеристики существенно отличают изотропный графит от анизотропных марок.

ментальные точки как для параллельно, так и для перпендикулярно ориентированных относительно оси прессования образцов. При низкой температуре облучения (140—150° С) образцы значительно распухают. При температуре облучения свыше 450° С имеет место незначительное распухание образцов, причем после облучения флюенсом ^2,6-Ю22 нейтр;/см2 это распухание не превышает 0,6%. Облучение при 900—950°С ускоряет вторичное распухание.

У анизотропных графитов CSF, PGA, TSGBF скорость распухания для образцов, перпендикулярно ориентированных относительно направления продавливания, резко снижается с увеличением температуры облучения, и выше 300° С распухание сменяется усадкой. Скорость сжатия при температуре 450— 500° С максимальна (по абсолютному значению) и с дальнейшим ростом температуры облучения до 800—900° С заметно снижается. Выше 800—900° С наблюдается резкое возрастание скорости сжатия, причем у менее совершенного по кристаллической структуре графита TSGBF оно начинается раньше, а сама скорость выше (рис. 4.16). Уменьшение скорости сжатия у па-

При хрупком и квазирупком разрушениях плоскость прямо: излома состоит из волокнистой зоны, примыкающей к поверхнос очага разрушения ls и радиальной зоны (шевронный узор) 3, перех дящей в зоны (губы) среза 4 (рисунок. 1.5, а). Волокнистая зона соо ветствует медленному росту микродефектов состоит из случай) расположенных волокон и перпендикулярно ориентированных к н правлению распространения трещин серий бороздок.

где /s [кглР] — момент инерции масс звена относительно оси, проходящей через его центр масс перпендикулярно плоскости его материальной симметрии, или, иначе, центральный момент инерции ввена, е [сйГ2] — угловое ускорение звена.

в) поверхности отливки, расположенные перпендикулярно плоскости разъема модели, должны иметь конструктивные литейные уклоны, для того чтобы изготовление литейных форм и стержней и удаление моделей из форм происходило без затруднений.

Штамповки должны иметь уклон поверхностей, расположенных перпендикулярно плоскости разъема штампа, необходимый для удаления заготовки из штампа. Величины уклонов для наружных повер-

Параметр Иршша К, определяют экспериментально. Чаще KL определяют в условиях плоского деформированного состояния, когда разрушение происходит путем отрыва — перпендикулярно плоскости трещины. В этом случае коэффициент интенсивности напряжения, т. е. относительное повышение растягивающих напряжений в устье трещины, при переходе се от стабильной к нестабильной стадии роста обозначают К1С (МПа-м1/2] и называют его вязкостью разрушения при плоской деформации.

В тонкостенном цилиндрическом отсеке, несущем поперечную нагрузку Р (рис. 98, а), все участки, расположенные по образующим, тюдвергаются изгибу. Нагрузку воспринимают преимущественно боковые стенки (рис. 9% (%_ параллельные плоскости действия изгибающего момента (зачернены на рисунке), так как их жесткость в этом направлении во много раз больше жесткости стенок, расположенных перпендикулярно плоскости действия . момента.

На видах в, г показан для этой же детали вывод знаков на боковые стенки. Расположение знаков под углом к плоскости разъема (вид в) делает форму несобираемой: Правильным' является расположение знаков перпендикулярно плоскости разъема (вид г).

Проведем сечение ml — nt (перпендикулярно плоскости чертежа), определяющее положение а-площадки. Напряжения ах

1. Шарнирно-подвижная опора (рис. 104, а), которая допускает поворот сечения балки над опорой и поступательное перемещение вдоль опорной поверхности. Схематическое изображение такой опоры показано на рис. 104, б, опорная реакция в этом случае направлена перпендикулярно плоскости опирания катков.

3. Все кривые, полученные для металлов из волокон и сеток, при направлении теплового потока перпендикулярно плоскости волокон, а также для вспененных металлов, располагаются с разбросом не более ± 35 % около зависимости II (см. рис. 2.6). Для матриц из волокон теплопроводность понижается при увеличении диаметра волокон в связи с уменьшением относительного размера контакта между волокнами. Это

Станок, изображенный на рис. 6.16, а, относится ко второй группе. Этот станок не имеет электронно-решающих устройств. Балансируемый ротор / укладывается на подшипники рамы 2, которая шарнирно оперта на станину 3. Другая опора рамы — упругая (опора 5). Вследствие этого рама может покачиваться относительно неподвижной оси О, проходящей через центр шарнира перпендикулярно плоскости рисунка. Вместе с рамой будет покачиваться относительно станины и ротор со своей осью вращения г.

Обратим внимание на размеры h*m, с*т, хт, \y-tn, перпендикулярные делительной прямой (рис. 13.6, а), которые принято называть размерами по высоте. На рис. 13.6, в эти размеры расположены перпендикулярно плоскости рисунка. Поэтому при повороте инструмента на угол р размеры по высоте не изменяются. А отсюда следует, что когда в уравнениях встречаются произведения /г*т, с*т, хт,1\у-т, то их при расчете косозубой передачи можно подставлять з эти уравнения без всякого пересчета сомножителей. Так, например, формула диаметра вершин косозубого колеса может быть записана следующим образом: da = d-\-'2(h%m-\~xm — \y-tn), где d = глч/cosp.