Параметры электрической

через параметры эквивалентного прямозубого колеса (рис. 8.25).

Эквивалентное колесо. Профиль зуба определяют его размеры и форма в нормальном сечении. Форму зуба в нормальном сечении принято определять через параметры эквивалентного прямозубого колеса (рис. 3.99). Нормальное к линии зуба сечение пп делительного цилиндра * имеет форму эллипса. Радиус кривизны эллипса при зацеплении зубьев в полюсе r.j~ai(2 cos'p). Профиль зуба в этом сечении достаточно близко совпадает с профилем приведенного прямозубого колеса, называемого эквивалентным, делительный диаметр которого dII=2rt,=d/cos2p, а эквивалентное число зубьев rv=dv/mn ==d/(mncos2p) =тгг/(т,соз3Р) пли

Прочность зуба определяется его размерами и формой в нормальном сечении. Форму косого зуба в нормальном сечении принято определять через параметры эквивалентного прямозубого колеса, т. е. считают, что профиль косых зубьев в нормальном сечении п—п соответствует профилю зубьев некоторого

Подставив в ранее выведенную формулу для проверочного расчета цилиндрических колес параметры эквивалентного колеса

Эквивалентные колеса. Прочность зуба косозубого колеса определяется его размерами и формой в нормальном сечении. Чтобы использовать формулы, выведенные для прямозубых колес, форму зуба в нормальном сечении принято определять через параметры эквивалентного колеса (рис. 32.11).•

Эквивалентное колесо. Профиль зуба определяют его размеры и форма в нормальном сечении. Форму зуба в нормальном сечении принято определять через параметры эквивалентного прямозубого колеса (рис. 9.20). Нормальное к линии зуба сечение пп делительного цилиндра* имеет форму эллипса. Радиус кривизны эллипса при зацеплении зубьев

Как указывалось выше, профиль косого зуба в нормальном сечении А — А (рис. 10.3) соответствует исходному контуру инструментальной рейки и, следовательно, совпадает с профилем прямозубого колеса. Расчет косозубых колес ведут, используя параметры эквивалентного прямозубого колеса.

ния, но обладающее тeплoeмkocтью и свойством кондуктивного переноса теплоты. Теплофйзические характеристики такого тела и параметры эквивалентного кондуктивного процесса представляют непрерывными функциями пространственных координат и времени. Тогда температурное состояние термоизолятора описывают при помощи температурного поля, которое является совокупностью значений температуры во всех точках рассматриваемого тела в фиксированный момент времени. Геометрическое место точек этого тела, имеющих в данный момент времени одинаковую температуру Т, называют изотермической поверхностью. Сечение таких поверхностей плоскостью дает семейство изотерм (рис. 1.1). Наиболее резко температура меняется в направлении нормали п к изотермической поверхности. Предел отношения ДГ/Дп

Более подробные расчеты проведены на ЭВМ. Рассчитаны четыре варианта сложного эксплуатационного цикла (рис. 4.8), в которых ширина петли гистерезиса S изменялась от 1 до 32. Параметры эквивалентного цикла бэкв, /С"р рассчитаны для тл= 2-f-0,2. Полученные результаты (при т = та) показали, что в важной для практики области изменения характерных параметров целесообразно использование соотношений (4.45) и (4.37).

Такой подход обеспечивает инвариантность накопленного повреждения в зависимости от /п0, при которой были определены параметры эквивалентного цикла. В области, где в критерии повреждения

Для основных повреждаемых зон роторов и корпусов турбин определены параметры эквивалентного (приведенного) цикла при типичном эксплуатационном нагружении (годичный цикл с допустимыми по типовой инструкции отклонениями параметров нагружения). При этом в зоне центральной полости учтено наличие дефектов, обнаруженных при дефектоскопии.

Указаны параметры электрической части установки.

Мессбауэровская спектроскопия. Специфическая дефектная структура должна влиять на параметры электрической и магнитной сверхтонкой структуры наноматериалов, полученных ИПД. В связи с этим большой интерес представляют результаты мессбауэрографических исследований, позволивших получить информацию не только о границах зерен, но и о приграничной области. В работах [152, 153] мессбауэровская спектроскопия была проведена на УМЗ Fe (чистотой 99,97%). Ре имеет сверхтонкую магнитную структуру, которая легко разрешима, что делает его удобным объектом для мессбауэровских экспериментов. Измерения были выполнены в просвечивающем режиме при комнатной температуре с использованием источника Со в Сг матрице.

13. Находим параметры электрической цепи:

ределению при проектировании подлежат параметры электрической модели: с3, п, гт или г, #г, /?в, k^, &x, ki,

Тождество математических моделей теплового и- электрического процессов позволяет определить проектные и установочные параметры электрической модели. При этом температура в, координата /» и время / теплового процесса будут соответственно равны напряжению U, координате 1Э{ и времени 4 электрического процесса. При получении количественных соотношений между тепловыми и электрическими величинами примем в качестве опорных значений соответственно следующие предельные 276

При проектировании электрической модели все параметры теплового процесса должны быть известны. Определению подлежат параметры электрической модели. Проектирование модели методически более просто начинать с определения электрических параметров первой группы ячеек, для которой следует найти ri, c3i, «i, &T> С этой целью используем зависимость (7-259). В эту зависимость входят четыре неизвестных. Следовательно, тремя величинами следует задаться. Число возможных вариантов расчета параметров первой группы ячеек оп-

Зависимости (7-293) — (7-295) позволяют рассчитать все основные параметры электрической модели для моделирования нестационарных тепловых процессов в твердом теле при подвижной границе.

Система уравнений (7-349)—(7-353) позволяет определить все основные параметры электрической модели. Сравнение этих зависимостей с основными уравнениями проектирования моделей в случае параболического уравнения теплопроводности {уравнения (7-84), (7-81), (7-74)] показывает, что при моделировании высокоинтенсивных тепловых процессов добавляются два новых соотношения для определения индуктивностей (7-352) и (7-353). Методика проектирования электрических моделей аналогична ранее рассмотренной. Система уравнений проектирования (7-349) — (7-353) используется для расчета установочных параметров электрической модели.

Система уравнений (7-381) — (7-386) позволяет определить проектные параметры электрической модели, необходимые для изготовления модели. Эта же система уравнений позволяет рассчитать все установочные параметры электрической модели при моделировании.

При проектировании электрических моделей все тепловые и конструктивные параметры твердого тела известны. Определению подлежат лишь параметры электрической модели. Девять уравнений проектирования электрических моделей (8-80) — (8-88) содержат 14 не-

ческим характеристикам материала и конструктивным данным трехслойной стенки определить все параметры электрической модели, включая и граничные сопротивления. При этом используется методика проектирования моделей для многослойной стенки (см. гл. 7).