Пластичности анизотропных

Отожженный алюминий технической чистоты при 20 "С имеет ав=78 МПа, 6=40 %, •ф=90 % и НВ 25; с повышением чистоты прочность его уменьшается, а пластичность увеличивается (табл. 16).

При испытании на растяжение под внешним давлением пластичность увеличивается начиная со 140 МПа у литого и с 80 МПа у гомогенизированного магния [1].

ранее его считали хрупким, что было обу-обусловлено наличием примесей внедрения, которые существенно влияют на его механические свойства (рис. 42—45). Наиболее пластичен иодидный ванадий (ф=95 %), содержащий небольшое количество примесей. Ванадий, восстановленный кальцием, менее чист и менее пластичен (табл. 31). С повышением температуры прочность ванадия уменьшается, пластичность увеличивается.

Наибольшую опасность для прочности и пластичности рения представляет кислород, присутствующий по границам зерен в виде легкоплавких соединений. После закалки с 3000 °С слитков рения дугового переплава пластичность увеличивается, что позволяет деформировать их с обжатием 40 % без образования трещин. Увеличение пластичности после закалки связано с повышением растворимости в рении примесей внедрения.

Красноломкость может наблюдаться у пересыщенных твердых растворов при испытании в зоне температур облагораживания. Так, по нашим данным хромистая бронза при 400—500°С хрупка М>=4 %, 6=1 %). Если понизить способность хромистой бронзы к облагораживанию, то зона хрупкости сужается, а пластичность увеличивается. Испытания облагороженной (закалка с 980 °С и отпуск при 450 °С) и отожженной при 700 °С хромистой бронзы показали, что режим термообработки существенно влияет на красноломкость; отожженный сплав значительно пластичнее. При наличии фосфора способность сплава облагораживаться снижается и красноломкость уменьшается (табл. 80).

При минимальной температуре рекристаллизации, которая называется порогом рекристаллизации, происходит наиболее резкое изменение механических свойств деформированного металла. При этом прочность резко снижается, а пластичность увеличивается (рис. 115). Изменение механических характеристик зависит не только от температуры нагрева, но и от продолжительности выдержки. Наиболее существенные изменения механических свойств металла происходят в начальный период ре-кристаллизационного отжига. Дальнейшее увеличение времени

Для изготовления элементов типографских клише и разных деталей согласно ГОСТу 598—60 поставляют цинковые листы толщиной 0,12—4,0 мм, шириной 30—700 мм, длиной 500—1400 мм. Цинк легко прессуется, штампуется, прокатывается и протягивается. В процессе деформации прочность и твердость снижаются, а пластичность увеличивается. В холоднокатаном состоянии цинк анизотропен. Его прочность в поперечном (к прокатке) направлении значительно выше, чем в продольном. При повышенных температурах цинк деформируется легче, чем в холодном состоянии. При комнатной температуре давление прессования у цинка велико, а с повышением температуры уменьшается. Цинк рекомендуетея прессовать при 250—300° С и малых скоростях. При больших скоростях прввеования цинк разогревается и становится горячеломким. Прокатку цинка производят при 130—170° С.

Мягкая сталь, медь, алюминий разрушаются после значительных удлинений. Это вязкие металлы. При нагревании упругость и прочность металла понижаются, а пластичность увеличивается.

Однако при интенсивности деформаций больше 0,6 сопротивление деформированию у дуралюмина в том же диапазоне скоростей начинает уменьшаться в результате температурного эффекта, а пластичность увеличивается.

размеров зерен [85]. В них показано, что пластичность увеличивается с

Механические свойства латуней определяются свойствами фаз. По мере возрастания содержания меди в лату-нях их прочность возрастает в однофазной области до 200—300 МПа и достигает в двухфазной области 450 МПа. Пластичность увеличивается от 30 до 50 % и проходит через максимум при содержании цинка около 30 % (мае. доля), а затем в двухфазной области резко падает.

Согласно теории пластичности анизотропных металлов в данном случае справедливы зависимости:

пряжений. Нагружение считается простым, и справедлива деформационная теория пластичности анизотропных материалов Р. Хилла.

Согласно теории пластичности анизотропных материалов

На основании теории пластичности анизотропных металлов Р. Хилла [95] для труб с нормальной анизотропией интенсивность напряжений сг( и деформация Ej определяются по формулам:

Вопросам построения определяющих соотношений механики пластического деформирования начально анизотропных материалов посвящено значительное число работ [65, ПО, 138, 285, 291, 358 и др.]. Предложены различные варианты деформационной теории пластичности [66, 161, 197, 203] и теории течения [135, 169, 205]. Большое внимание уделено определению количества и структуры независимых инвариантов заданной совокупности тензоров. Рассматриваемый вопрос представляется весьма важным для механики композитов, однако, крайне ограниченное число работ по экспериментальному исследованию закономерностей деформирования анизотропных материалов в условиях сложного напряженного состояния не позволяет в полной мере оценить достоверность и общность того или иного варианта теории пластичности анизотропных сред [126].

неиностью, по методу малого параметра в предположении о достаточности первого нелинейного приближения. Работы [116, 117, 206] посвящены развитию методов вычислительной механики с целью прогнозирования упругопластического поведения слоистых материалов периодической структуры в произвольном напряженном состоянии. При этом использованы положения теории пластичности анизотропных сред, разработанной Б.Е. Победрей [203, 204].

Анализ деформирования и разрушения композитов включает в себя описание изменения деформационных свойств и накопления повреждений в компонентах композитов, предшествующих макроразрушению. В настоящей главе рассмотрены определяющие соотношения, описывающие деформирование анизотропных, в частных случаях, ор-тотропных, трансверсально-изотропных и изотропных сред, построенные с использованием тензора поврежденности четвертого ранга. Использована теория пластичности анизотропных сред, предложенная Б.Е. Победрей [203, 204]. Рассмотрено применение совокупности критериев для моделирования актов разрушения по различным механизмам. Предложено использование в задачах механики деформирования и разрушения структурно-неоднородных сред граничных условий контактного типа, коэффициенты которых могут трактоваться как интегральные жесткостные характеристики механических систем, передающих нагрузки деформируемым телам, но непосредственно не включаемых в постановки краевых задач. Это позволяет более адекватно описать реальные условия нагружения и учесть факторы, играющие, как будет показано в дальнейшем, определяющую роль в формировании условий макроразрушения.

Деформационная теория пластичности анизотропных сред обладает достаточной общностью, однако, ее применение при решении конкретных практических задач может вызвать затруднения, связанные с экспериментальным определением функций многих аргументов. В связи с этим возникает необходимость, с одной стороны, развития методов прогнозирования материальных функций анизотропных композитов по свойствам компонентов, с другой — разумного упрощения определяющих соотношений. В [204] рассмотрены понятия упро-

138. Кравчук А.С. О теории пластичности анизотропных материалов //Расчеты на прочность. Вып. 27.-М., 1986.-С. 21-29.

161. Ломакин В. А. О теории нелинейной упругости и пластичности анизотропных сред // Изв. АН СССР: ОТН, механика и машиностроение.-1960.-ДО4.-С. 60-64.

203. Победря Б.Е. Деформационная теория пластичности анизотропных сред //ПММ.-1984.-Т. 48, вып. 1.-С. 29-37.