Пластинчатые теплообменники

Продукты перлитного превращения имеют пластинчатое строение (рис 102). Чем больше переохлаждение, тем тоньше получающаяся феррито-цементитная структура, т. е. меньше величина межпластинчатого расстояния (Д„) (рис. 102, а), равного усредненной сумме толщин двух пластинок феррита и цементита (рис. 103), соответственно выше и твердость. Пластинчатые структуры эвтектоид-ного типа часто определяют как перлит, сорбит и троостит или соответственно грубо-, средне- и тонкодифференцированный перлит.

Пластинчатые структуры эвтектоидного типа определяются как перлит, сорбит, троостит.

Результаты комплексного исследования дисперсной системы, образующейся в смазочном материале в результате изнашивания, свидетельствуют о качественном различии механизма изнашивания металлов в поверхностно-активных и неактивных средах. Различия проявляются в том, что в первом случае процессы разрушения поверхности имеют малоцикловую усталостную природу, обусловленную влиянием поверхностно-активных веществ, образованных в смазочном материале в результате трибохимических реакций. Эти процессы локализуются в начальной стадии работы пары трения и приводят к образованию устойчивых дисперсных систем, способствующих снижению трения и износа вследствие образования из них специфических поверхностных структур. Этот случай можно рассматривать как своеобразную и быструю адаптацию пары трения и как переход в установившийся режим работы. Во втором случае, при неактивной смазочной среде, изнашивание имеет на несколько порядков более высокую интенсивность, а продукты изнашивания, будучи грубодисперсными и не обладая устойчивостью, не участвуют в формировании поверхностных структур, снижающих трение и износ. Граничное трение возможно также при использовании некоторых твердых тел, способных производить смазочное действие и поддерживать режим трения при граничной смазке. Из рассмотренного выше механизма граничного трения следует, что граничная пленка должна обладать высоким сопротивлением продавли-ванию и низким сопротивлением сдвигу. Исходя из этих требований, к твердым смазочным материалам можно отнести некоторые слоисто-решетчатые, пластинчатые структуры, мягкие металлы и тонкие пленки полимеров. Из тел слоисто-решетчатой структуры свойствами, необходимыми для смазки металлических поверхностей, обладают графит, молибденит (дисульфид молибдена), сульфид серебра, пористый свинец, дисульфид вольфрама.

Данные по влиянию пластинчатых структур на кинетику роста трещин получены в основном при испытаниях- на воздухе и не вызывают сомнений. Вместе с тем исследования, выполненные в последние годы [84, 85], показали, что уровень малоцикловой долговечности в коррозионной среде, как и вязкость разрушения K\scc, в значительно большей степени зависят от скорости охлаждения в интервале 400—600°С или от изотермической выдержки при этих температурах, чем от структурного состояния. По крайней мере, для высокопрочных а-, псевдо-а- и (а+ 0)-сплавов установлено, что пластинчатые структуры оказывают положительное влияние только в том случае, если скорость охлаждения в интервале 400-600°С превышала 0,5-1,0°С/с (табл. 18 и рис. 80).

Обобщая приведенные данные и учитывая последние наиболее достоверные результаты исследований [117, с. 333; 137—141], структуры титановых сплавов можно разделить на две группы: 1) благоприятные структуры с высокой'многоцикловой выносливостью (до появления трещины); 2) неудовлетворительные' структуры с пониженным пределом выносливости. К первой группе относятся мелкозернистые равноосные и пластинчатые структуры. Для пластинчатых структур характерно отсутствие а-оторочек по границам превращения 0-зерен, высокая однородность строения а-колоний, малая толщина а-пластин.

.Вышеуказанные положения относятся к усредненной четко выраженной текстуре плит и листового материала и не дают полного описания характеристик .микроструктуры. В работе [243] отмечено, что при горячей обработке в области высоких температур в сплаве Ti — 6'А1 — 4V образуются пластинчатые структуры, в которых группы пластин а-фазы общей ориентации концентрируются в локализованной зоне. Такие структуры без сомнения относятся к структурам с колониями а-фазы, о которых упоминалось выше. Как было показано, такие структуры не оказывают ярко выраженного влияния на КР. Однако осторожность должна быть проявлена в случае изгиба деталей большого сечения с пластинчатой структурой. Возможно, что подобная ситуация может возникать в •случае алюминиевых сплавов, в которых высотное направление наиболее опасное. Можно ожидать, что для титановых сплавов важным фактором является боковая протяженность пластин структуры а-фазы, хотя это не было исследовано подробно. Существование таких полос в структуре обусловливает, вероятно, области полосчатости, наблюдаемые на многих поверхностях разрушения (см. рис. 109!, а). Если это справедливо, то небольшая боковая протяженность полосчатости указывает, что полосы имеют подобный небольшой боковой размер, поэтому такие структуры могут быть более точно определены как двояковыпуклые, а не пластинчатые.

Пластинчатые структуры исследуемых сплавов обеспечивают более низкие скорости развития трещины и в воздухе, и в коррозионной среде по сравнению с глобулярной структурой,характерной для сплава ВТ1 — 0. Рост усталостной трещины приводит к образованию в ее вершине свежей ювенильной поверхности металла, сдвигающей локальный электродный потенциал в отрицательную сторону, и происходит локальное снижение рН раствора. Степень влияния среды определяется скоростью возникновения защитной пассивной пленки на свежей поверхности металла в вершине трещины.

Однако пластинчатые структуры, подобные структурам, получаемым при патентировании, можно получить в результате прерывистого распада пересыщенных твердых растворов на различной основе. •Ч- -.-.-.

Чем больше степень переохлаждения, тем дисперснее ферритно-це-ментитная смесь, образующаяся в результате распада аустенита (перлит, сорбит, троостит). При малых степенях переохлаждения образуется сравнительно грубая ферритно-цементитная смесь — перлит, при большей степени переохлаждения более тонкая — сорбит и при температуре распада 500—550° С — очень тонкая ферритно-цементитная смесь — троостит. Выше температуры минимальной устойчивости аустенита (фиг. 4) образуются пластинчатые структуры (перлит, сорбит, троостиг), ниже этой температуры — игольчатые (игольчатый троостнт

Продукты перлитного превращения имеют пластинчатое строение. Пластинчатые структуры звтекгоидного типа часто определяют как перлит, сорбит в троостит или соответственно грубо-, средне- и тонкодиффсренцированный перлит. Чем больше* переохлаждение, тем тоньше получается ферритно-цементитная структура, т. е. меньше межпластинчатое расстояние А,- (рис, 113), равное усредненной сумме толщин двух пластинок феррита и цементита, и выше твердость:

Продукты перлитного превращения имеют пластинчатое строение (рис. 102). Чем больше переохлаждение, тем тоньше получающаяся феррито-цементитная структура, т. е, меньше величина межпластинчатого расстояния (Д0) (рис. 102, а), равного усредненной сумме толщин двух пластинок феррита и цементита (рис. 103), соответственно выше и твердость. Пластинчатые структуры эвтектоид-ного типа часто определяют как перлит, сорбит и троостит или соответственно грубо-, средне- и тонкодифференцированный перлит.

Секционированию поддаются также дисковые фильтры, пластинчатые теплообменники, центробежные, вихревые и аксиальные гидравлические насосы. В последнем случае набором секций можно получить ряд многоступенчатых насосов различного давления, унифицированных по основным рабочим органам.

Секционированию поддаются также дисковые фильтры, пластинчатые теплообменники, центробежные, вихревые и аксиальные гидравлические насосы. В последнем случае набором секций можно получить ря^ многоступенчатых насосов различного давления, унифицированных по основным рабочим органам.

В последнее время в регенераторах газовых турбин получили применение пластинчатые теплообменники, в которых поверхность теплообмена состоит из набора штампованных листов. Указанные конструкции являются, как показали исследования, перспективными для газовых турбин небольшой мощности, у которых давление воздуха не превышает 5 ата.

2.2.5. ПЛАСТИНЧАТЫЕ ТЕПЛООБМЕННИКИ

Пластинчатые разборные теплообменники с поверхностью теплообмена 3—600 м2 выпускают в трех исполнениях: на консоль-

ники пластинчатые. Методы тепловых и гидромеханических расчетов» [67]. Пластинчатые теплообменники предназначены для осуществления теплообмена между двумя жидкими или парообразными средами, а также между жидкостью и паром. Поэтому их .можно применять в качестве холодильников, подогревателей и конденсаторов. Основные параметры пластинчатых теплообменников приведены в табл. 2.26.

Согласно технологическим требованиям разборные пластинчатые теплообменники могут изготовляться двухсекционными с промежуточной плитой, однако размеры пластин и прижимные плиты остаются тех же размеров, что указаны в табл. 2.27.

Теплообменники состоят из сварных блоков, установленных на консольной, двух-опорной или трехопорной раме между неподвижной и подвижной плитами (рис. 2.15). Блоки соединены между собой втулками с кольцевыми уплотнительными прокладками. Блоки сжимаются в общий пакет стяжными винтами. Поверхность теплообмена одного блока 20 м2, количество пластин в блоке 26, а количество каналов в блоке 25. Пластины блоков штампуют из листового металла марки 12Х18Н10Т. Поверхность теплообмена и основные размеры теплообменников приведены в табл. 2.28. Пластинчатые теплообменники неразборные цельносварные выпускают с поверх-

39. Пластинчатые теплообменники. Каталог Укрниихиммаш. — М.: ЦИНТИхим-нефтемаш, 1974. — 60 с.

Классификация теплообмен-ных аппаратов . . . . Расчеты рекуперативных теп-лообменных аппаратов Кожухотрубчатые теплообмен-ные аппараты . Спиральные теплообменники Пластинчатые теплообменники Теплообменные аппараты «труба в трубе».....

Пластинчатые теплообменники. По-