Пластинчатые выделения

Пусковая нагрузка — до 150% нормальной; рабочая нагрузка с небольшими колебаниями Станки фрезерные, револьверные и автоматы; поршневые насосы и компрессоры с относительно тяжелыми маховиками; пластинчатые транспортеры 0,0

Станки фрезерные и револьверные. 0,9 Поршневые компрессоры и насосы. Пластинчатые транспортеры

Секционированию хорошо поддаются многие виды транспортно-подъ-емных устройств (ленточные, скребковые, цепные транспортеры). Секционирование в данном случае сводится к построению каркаса машин из секций и составлению машин различной длины с новым несущим полотном. Особенно просто секционируются машины со звеньевым несущим полотном (ковшовые элеваторы, пластинчатые транспортеры с полотном на основе втулочно-роликовых цепей), у которых длину полотна можно изменять изъятием или добавлением звеньев.

Поршневые насосы и компрессоры с тремя и более цилиндрами; станки и автоматы; пластинчатые транспортеры

Секционированию хорошо поддаются многие виды транспортно-подъ-емных устройств (ленточные, скребковые, цепные транспортеры). Секционирование в данном случае сводится к построению каркаса машин из секций и составлению машин различной длины с новым несущим полотном. Особенно просто секционируются машины со звеньевым несущим полотном (ковшовые элеваторы, пластинчатые транспортеры с полотном на основе втулочнр-роликовых цепей), у которых длину полотна можно изменять изъятием или добавлением звеньев.

Пластинчатые транспортеры

Поршневые насосы и компрессоры с тремя и более цилиндрами. Пластинчатые транспортеры. Станки-автоматы. Фрезерные станки

Пластинчатые транспортеры (фиг. 261,а) применяются, главным образом, при необходимости транспортировать рядовое топливо с содержанием, очень крупных кусков (до 500—600 мм и выше), при транспорте очень твердого крупного топлива, быстро изнашивающего ленту, или при необходимости осуществить подачу топлива с большим углом подъема (до 45°).

Поршневые насосы и компрессоры с тремя и более цилиндрами; пластинчатые транспортеры; станки-автоматы; фрезерные станки

активного контроля, пластинчатые транспортеры для автоматической уборки стружки и транспортный робот с бортовым манипулятором МП-14Т, служащий для транспортировки спутников с заготовками, деталями и инструментом от автоматического склада РСК-50-ЛИ к станкам и обратно.

/ — ленточный конвейер для подачи стержневых ящиков под наливку или для возврата на склад; 2 — поворотный круг с реверсивным ленточным транспортером; 3 — ленточный конвейер для транспортировки стержневых ящиков со склада под наливку; 4 — реверсивный ленточный конвейер для установки ящиков под наливку; 5 — поворотный круг с ленточным транспортером; 6 — автоматизированная смесеприготовительная установка; 7, 10 — ленточные конвейеры двухскоростнше; 8 — механизм срезания излишков смеси по ладу ящика; Я — пластинчатый транспортер для твердения стержней; 11 — кантователь стержневых ящиков; 12 — установка для протяжки стержней; 13 — ленточный конвейер; 14 — подъемник для снятия ящиков; 15, 16 — пластинчатые транспортеры для отделки и окраски стержней; 17 — конвейерные газовые печи для подсушки стержней после окраски;

теристиками работоспособности. С целью повышения работоспособности рекомендуется получение а-фазы двух типов: пластинчатые выделения длиной 3—5 мкм и дисперсные частицы диаметром 0,1—0,2 мкм. Такую структуру ("бимодальная"

Рис. 2. Структура стали ОХ21Н5Т: а — после закалки с 1000° в воде; б — после закалки с 1200° в воде и 2-часового нагрева при 750° (видны пластинчатые выделения вторичного аустенита из феррита).

На этом участке иногда можно наблюдать пластинчатые выделения феррита--так называемую видман-штеттову структуру (рис. 5-3). Она образуется в малоуглеродистой стали при охлаждении от температуры, значительно превышающей температуру полного перехода в аустенит, если скорость охлаждения достигает 25—50 град!сек. Видманштеттова структура нежела-176

Микроструктура и результаты рентген о-спектрального микроанализа. Микроструктура сплавов Ti—Ni—С дуговой выплавки показана на рис. 2.33. Образцы А и В отжигались при 750 °С 2 ч и закаливались в воде. Результаты определения концентрации элементов химическим анализом и Ms с помощью дифференциальной сканирующей калориметрии приведены в табл. 2.1. Как указано в таблице, в образцах А наблюдаются матричные, дендритные и круглые выделения, в образцах В — матричные, дендритные и пластинчатые выделения. В таблице приведены также результаты определения концентрации с помощью микрорентгеноспектрального анализа.

Из микрофотографий структуры и данных таблицы следует, что дендритные и круглые выделения в образцах А — это карбиды TiC, содержащие 1—2% (ат.) Ni, концентрация углерода составляет 43—46 % (ат.), т.е. состав карбидов является нестехиометрическим. Кроме того, в образцах А возникает рельеф, соответствующий матричной фазе. Однако, учитывая, что для образцов A Ms = 81 °С и что рельеф исчезает в результате нагрева, можно считать, что он является поверхностным рельефом мартенситной фазы. В образцах В Ms значительно ниже комнатной температуры, а концентрация никеля в пластинчатых выделениях приблизительно на 5 % (ат.) выше, чем в матричной фазе. Поэтому можно считать, что пластинчатые выделения в образцах В не являются мартенситной фазой.

Рис.3.14. Влияние морфологии выделений у' -фазы на сопротивление пластическому течению у сплава Udimet 700: 1 — отжиг ненагруженного материала, кубоидные выделения; 2 — отжиг нагруженного материала, стержневидные выделения; 3 — отжиг нагруженного материла, пластинчатые выделения [66]

6. Фазы т.п.у.1. При некоторых условиях образуются пластинчатые выделения таких фаз, как а, ц и Лавеса. Это может привести к снижению прочности и пластичности сплава. Подробно т.п.у.-фазы рассмотрены в гл. 9.

Примером промышленного деформируемого Fe—Ni суперсплава с 2,1 % Ti а 0,3 % А1, упрочняемого выделениями V '-фазы, является сплав А—286. В этом сплаве эг'-фаза, Ni3(Ti, Al) метастабильна, если подвергнуть сплав воздействию температур выше 649 °С, упрочняющие кубические выделения у '-фазы будут превращаться в разупрочняющие пластинчатые выделения rj-фазы с гексагойальной решеткой. Поэтому для сплава А-286 649 °С — это верхний температурный предел его использования.

Рис.5.9. Фазы т.п.у., г.п.у. и Лавеса в кобальтовых суперсплавах: а — когерентные выделения Соэ (Ti,Al) в сплаве СМ-4 [19], Х59500; б — скоа-гулированные и пластинчатые выделения 0-фазы '(черные) в экспериментальном кобальтовом сплаве; серые выделения — карбидная фаза [12], Х298; в — пластинчатая Лавес-фаза (в сочетании с выделениями МС и М6С) в сплаве S-816 [21], Х5950; г — пластинчатая Лавес-фаза (в сочетании с выделениями МС и М6С) в сплаве MS-188 [22], Х298

Рис.6.7. Ячеистые и пластинчатые выделения 7)-фазы (Ni3Ti) в экспериментальных сплавах на железоникелевой основе, подвергнутых гомогенизации при 1150 °С и старению (фотографии приведены с согласия F.B.Pickering, British Steel Corporation), *750:

a — ячеистые выделения в сплаве Fe — 2SNi — 15Cr — 2,STi — 3A1 после 10 ч старения при 700 °С; б — преимущественно пластинчатые выделения в сплаве Fe - 25Ni - 15Cr - 3,STi - 2,68Co после 500 ч старения при 750 °С