Пластинчатыми включениями

кими насадками в котельных стали широко применяться для сжигания газа среднего давления инжекционные горелки типа ЙГК с пластинчатыми стабилизаторами конструкции института «Мос-газпроект» (конструктор — инж. Ф. Ф. Казанцев).

Кроме этих двух типов горелок с пластинчатыми стабилизаторами, в котельных начали применять горелки типа ИГК-250 (см. рис. 6) с расходом газа 194 м3/час при сжигании газа с теплотой сгорания 8000 ккал/м3 и давлении 5000 мм вод. ст.

3) схема газооборудования котлов, снабженных инжекционнв!-ми горелками среднего давления с пластинчатыми стабилизаторами конструкции инж. Казанцева, без газовой автоматики (рис. 56).

Рис. 56. Схема газооборудования котлов, снабженных инжекци-онными горелками среднего давления с пластинчатыми стабилизаторами конструкции инж. Казанцева (без газовой автоматики):

4. Инструкция по обслуживанию газового оборудования котлов, оборудованных инжекционными горелками среднего давления с пластинчатыми стабилизаторами конструкции инж. Ф. Ф. Казанцева без газовой автоматики (см. приложение 4).

У. Инструкция по обслуживанию газооборудования для котлов, оборудованных инжекционными горелками среднего давления с пластинчатыми стабилизаторами горения конструкции Казанцева (см. рис. 56)

В последние годы в Москве получили широкое применение инжекционные горелки среднего давления с пластинчатыми стабилизаторами конструкции Ф. Ф. Казанцева. Горелки ИГК обеспечивают на расчетных режимах устойчивое горение газа с коэффициентом избытка воздуха в топке 1,05—1,1 и имеют короткий, сосредоточенный слабосветящийся факел. Производительность горелок ИГК достигает 250 нм31ч при удовлетворительном сжигании газа.

Инжекционные горелки с пластинчатыми стабилизаторами конструкции Ф. Ф. Казанцева (ИГК) устанавливают в один горизонтальный ряд по две-три и более в ряду с максимальным расстоянием между ними 550—600 мм. На рис. 23 показана установка горелок ИГК-250 в топке котла ДКВР-4/13.

Для того чтобы уменьшить шум и обеспечить полное сжигание газа, хотя и с немного повышенным избытком воздуха, Лен-гипроинжпроект сделал насадок, окружающий головку смесителя инжекционной горелки высокого (среднего) давления, позволяющий подвести вторичный воздух к корню факела горелки (показывается на схеме установка горелки с насадкой для вторичного воздуха в топке жаротрубного котла). Насадок имеет устройство, позволяющее регулировать поступление количества вторичного воздуха; стабилизатором горения служит шамотная горка. С помощью этого устройства на горелке яри всасывании подается первичный воздух не более tO—80% от необходимого.'Недостающее количество воздуха пополняется вторичным воздухом благодаря тяге в топке. Уменьшение шума в котлах можно достигнуть заменой горелки большой производительности несколькими горелками меньшей производительности или многосопловыми горелками, а также применением звукопоглотителей на инжекционных горелках с пластинчатыми стабилизаторами.

Примечание. Горелки ИГК с пластинчатыми стабилизаторами устойчиво работают без отрыва и проскока пламени в сопло в диапазоне давлений от 100—200 до 6000 мм вод. ст. Горелки ИГК могут инжектировать весь воздух, необходимый для сжигания природного газа, при разрежении в топке 1—2 мм вод. ст. Горелки ИГК изготовляются прямыми и угловыми на Московском газовом заводе.

При переводе вертикальных котлов на газ применяют инжек-ционные горелки среднего давления с пластинчатыми стабилизаторами или с огнеупорными туннелями и горелки с принудительной подачей воздуха. Для вертикальных котлов Шухова, Шухова — Сарафа, ВГД и других наиболее эффективной является выносная топка, располагаемая под котлом и выкладываемая из шамотного кирпича (рис. 103). Горелки 1 устанавливают на фронтовой плите. Горка из шамотного битого кирпича, выложенная у задней стенки топки, способствует устойчивому горению и лучистому теплообмену. Тепловое напряжение поверхности нагрева газифицированных вертикальных котлов 15000—20 000 ккал/(ж2-ч) (17,5—23,0 квт/м2); коэффициент избытка воздуха в топке 1,1—1,2; температура уходящих газов 350—400° С; к. п. д. 73—79%.

Сказанное относится главным образом к серому чугуну с пластинчатыми включениями графита. По мере скругления графитных включений указанное отрицательное влияние графитных включений уменьшается.

К;;к видно из табл. 23, лучшим по свойствам является серый чугун марки !._,Ч38-60 (а также СЭ35-56 и СЧ32-52). Такой чугун называется высококачественным, он имеет структуру перлита с мелкими пластинчатыми включениями графита.

Если твердость выражать в единицах Бринелля, а поверхность раздела фаз в мм2/мм3 (подсчитывается, исходя из среднего размера частиц и их количества в 1 мм3), то для стали с зернистыми включениями цементита о =0,004, а для стали с пластинчатыми включениями (пластинчатый перлит) а=0,002. Я о — твердость чистого железа равна ЯВ80.

Сказанное относится главным образом к серому чугуну с пластинчатыми включениями графита. По мере скругления графитных включений указанное отрицательное влияние графитных включений уменьшается.

Как, видно из табл. 23, лучшим по свойствам является серый чугун марки СЧ38-60 (а также СЭ35-56 и СЧ32-52). Такой чугун называется высококачественным, он имеет структуру перлита с мелкими пластинчатыми включениями графита.

Если твердость выражать в единицах Бринелля, а поверхность раздела фаз в мм2/мм3 (подсчитывается, исходя из среднего размера частиц и их количества в 1 мм3), то для стали с зернистыми включениями цементита а =0,004, а для стали с пластинчатыми включениями (пластинчатый перлит) а=0,002. Я0 — твердость чистого железа равна Я580.

Для композита с ориентированными пластинчатыми включениями вектор отклонений а направлен вдоль оси г3 перпендикулярно плоскости включений. Будем считать, что его координата оз распределена по равномерному закону на отрезке [—Д,Д], где Д = &Дтах, Дтах = (Н — Ь)/2 (Я и 6 — соответственно высота ячейки и толщина пластинчатого включения), с/ = Ь/Н есть величина объемного относительного содержания таких включений в композите. Вычисление характеристики Vn свелось к задаче осреднения площади прямоугольника, являющейся функцией случайного параметра аз. Формула

В частном случае, когда с/ G [1/3,1], р = 1 — fc/(4c/) для всех k G [0,1]. Степень разупорядоченности k более сильно влияет на коэффициенты р и Л для композита с ориентированными пластинчатыми включениями, чем для волокнистого однонаправленного композита, особенно, когда с/ G [0, 0,5].

На основе решений (4.33), (4.34) можно вычислить тензор С* эффективных упругих свойств любого анизотропного композита с двухфазной квазипериодической структурой и дать оценку влияния степени разупорядоченности элементов структуры на численные значения каждой компоненты C*jmn. Рассмотрим расчет компонент C*jmn для двух анизотропных композитов: с разупорядоченными в плоскости r*i гз однонаправленными вдоль оси гз волокнами и с разупорядоченными вдоль оси гз ориентированными пластинчатыми включениями. Для первого композита, когда разупорядоченность становится бесконечно малой, структура вырождается в периодическую с тетрагональной симметрией, для второго — пластинчатые включения объединяются в систему с трансверсально-изотропной симметрией периодических тонких слоев.

Композит с ориентированными пластинчатыми включениями. Рассмотрим прогнозирование эффективных упругих свойств композита с ориентированными пластинчатыми включениями. Считаем, что пластинчатые включения имеют такую форму, что компоненты тензора С*° могут быть рассчитаны по формуле (4.37), когда тензор упругих свойств среды сравнения такой, что Eijmn = (Cijmn)-Компоненты тензора С*р композита с слоистой периодической структурой могут быть рассчитаны по формулам из работы [204], коэффициент периодичности р для рассматриваемой квазипериодической структуры — по формуле (4.8).