Параметры набегающего

Обозначим параметры начального состояния рабочего тела через Pi, U\, V\, Т\ и Si, параметры состояния рабочего тела при его равновесии с окружающей средой — через p0,U0,V0,Tu и S0, параметры начального состояния окружающей среды — через рол\, UQ.cl, У0.с\, Т0.с\ и50.сь а параметры ее конечного состояния — через /70.с2, Uo.cs, Vo.cz, То.сг и 'S0.C2. .Очевидно, что когда окружающая среда находится в состоянии равновесия,с рабочим телом, то Т0 = Т0.с и ро == р0.с-

где х*г, Xg — параметры начального возмущения.

Истечение из резервуара ограниченной ёмкости. В общем случае рассматривают задачу об истечении из резервуара, в котором за время истечения параметры начального состояния р0, щ, TQ меняются, приобретая текущие значения pi, v/, Tf, предполагают, что изменения состояния внутри резервуара подчинены условию роЩт = piVjm (vu. vi — удельные объёмы); при т — 1 — внутри резервуара изотермическое расширение, интенсивный подвод теплоты к массе газообразной среды резервуара; при m = k—отсутствие теплообмена.

са позволяет определить параметры начального участка [4]:

В уравнениях (9) — (12) используются, безразмерные переменные Um, b, h, АГт, пересчитанные соответственно на UQ, ^hobo, АГо. Начальными условиями являются параметры «начального участка. Расчетные параметры: осевая скорость, осевая температура, глубина и ширина поверхностного теплового потока.

Начальными условиями системы уравнений (14) — (19) являются параметры начального участка для плоской изотермической струи.

Выпуск осуществляется вдоль береговой линии из поверхностного канала прямоугольного сечения (рис. 3) . Внешнее течение ориентировано параллельно сбросному каналу. Параметры начального и основного участков до отделения струи от дна рассчитывают, исходя из представления теплового потока как полуограниченной струи с осредненными по глубине

где Рл9 — параметры начального состояния подсистемы А до воз-

действия на нее подсистемы 6; Рва — параметры начального состояния подсистемы В до воз-

где Ар = рг — р, АУ = У1 — V, а р и V — параметры начального состояния.

Таким образом, по функции начальных отклонений формы Ф(<р) могут быть определены все параметры начального деформированного состояния трубы.

Из определения эффективной энтальпии разрушения /эфф, уравнения (5-3), видно, что во всех случаях, когда ГфО, она должна существенно увеличиваться с ростом энтальпии заторможенного потока. Параметры набегающего потока могут влиять на /эфф также через изменение температуры разрушающейся поверхности Tw, доли уноса в газообразном виде Г и суммарного теплового эффекта поверхностных процессов AQ№. Если влияние температуры поверхности можно считать достаточно ограниченным из-за малости вклада члена c(Tw — T0), то два других параметра весьма существенно изменяют не только количественную, но и качественную зависимость /эфф от 1е. Для иллюстрации этого важного положения снова вернемся к рассмотренным выше примерам стеклообразных и графитоподобных материалов.

Если допустить, что остальные параметры набегающего газового потока (кроме энтальпии 1е), а также изменение температуры поверхности Tw не могут существенно повлиять на уравнение (5-4), то нетрудно рассчитать толщину унесенного слоя материала Д при изменении теплового потока qo во времени:

Изменение относительной концентрации различных компонент в продуктах разрушения схематически показано на рис. 9-10. Там же отмечены два характерных значения скорости разрушения G(J' и G™ , ограничивающих зоны I, II, III существенного изменения состава газа у поверхности. Очевидно, что переход из одного диапазона в другой происходит не мгновенно. Ниже будет показано, что знание даже приблизительных границ этих диапазонов оказывается достаточным для того, чтобы установить основные принципиальные особенности разруше-н-ия стеклографитовых материалов по отношению к однородному стеклу. В частности, удается определить, что состав материала и параметры набегающего потока обусловливают появление немонотонности в зависимости скорости испарения от температуры поверхности.

высокого уровня температур и ert) полупрозрачности для излучения Если параметры набегающего газового потока не изменяются со временем, то образец стеклообразного материала вначале прогревается, затем начинает плавиться, испаряться и лишь по прошествии определенного периода времени т„ устанавливается постоянная скорость уноса массы. Сравнение расчета и эксперимента может производиться как по установившимся значениям скорости уноса массы и температуры поверхности, так и по характеру процесса установления этих параметров.

где индексом со обозначены параметры набегающего потока; а10а — скоростной

где р — давление на поверхности конуса; в — угол полураствора конуса; а — угол атаки; ш — угол, характеризующий меридиональную плоскость (фиг. 43); индекс со указывает на параметры набегающего потока.

где индексом оо обозначены параметры набегающего потока; q^ — скоростной иапор;

угол атаки; <о — угол, характеризующий меридиональную плоскость (фиг. 43); индекс оо указывает на параметры набегающего потока

Если заданы параметры набегающего потока, то в приведенной системе из четырех уравнений содержится пять переменных: wz, v2, iz, pz и Ta. Таким образом, для определения параметров среды за прямым скачком уплотнения требуется еще одна связь, которой служит уравнение кривой упругости р = р (Т). При наличии этой зависимости задача может быть решена аналитически.

В настоящей статье предполагается, что параметры набегающего потока и свойства прококсованного материала таковы, что механического разрушения материала не происходит, а процессы оплавления и течения расплава неорганического наполнителя не являются определяющими при разрушении материала. Учет твер-

Wo, ta — параметры набегающего потока: средняя скорость