Плавильной установки

Производственную мощность плавильных отделений определяют как суммарную производственную мощность всех одновременно действующих плавильных агрегатов, которая подсчитывается по формулам:

РАСЧЁТ ПЛАВИЛЬНЫХ ОТДЕЛЕНИЙ

РАСЧЁТ ПЛАВИЛЬНЫХ ОТДЕЛЕНИЙ

РАСЧЁТ ПЛАВИЛЬНЫХ ОТДЕЛЕНИЙ

Расчёт плавильных отделений ........ 8

При расчете оборудования плавильных отделений прежде всего составляют баланс металла (форма 1) с учетом распределения отливок по отдельным участкам и поточным линиям. При отсутствии детальной технологии для составления баланса рекомендуется пользоваться удельными (ориентировочными) показателями выхода годного, угара и потерь в процентах от металлической завалки (табл. 24).

Коэффициент загрузки К3 принятого к установке основного оборудования плавильных отделений (вагранок и электрических плавильных печей) должен быть в пределах 0,7—0,85, но не превышать коэффициента загрузки формовочного оборудования. Для укрупненного расчета потребного количества электрических плавильных печей можно пользоваться их годовой производительностью, указанной в табл. 7, 13, 14, 16, 18 и 21.

Рекомендуемые ниже объемно-строительные параметры зданий плавильных отделений приведены для одноэтажных и двухэтажных литейных цехов. В таблицах даны минимально необходимые размеры плавильных пролетов, которые могут быть скорректированы с учетом объемно-строительного решения

При проектирЬвании плавильных отделений не следует забывать о площадях, потребных для размещения вспомогательного (стенды для сушки и ремонта ковшей и др.) и сопутствующего оборудования, которое является составной частью плавильных агрегатов. К такому оборудованию относят, например, шихтовальное устройство при ваграночном процессе, печные трансформаторные подстанции дуговых электропечей, помещения для конденсаторных батарей индукционных печей и т. д. Это оборудование часто занимает площади, равнозначные площадям, отведенным для собственно плавильных пролетов. Например, плавильное отделение чугунолитейного цеха (см. рис. 20 и 21) занимает два 24-метровых пролета, из которых один предназначен для плавильных агрегатов со вспомогательным оборудованием, а второй—для шихтовальных устройств. В сталелитейном цехе (см. рис. 26 и 27) дуговые электропечи установлены в 30-метровом пролете, а трансформаторные подстанции и насосные аккумуляторные станции к ним занимают 24-метровый пролет.

Примеры планировок плавильных отделений советских и зарубежных чугуно-и сталелитейных цехов разных .масштабов и серийности производства, оборудованных различными плавильными агрегатами, показаны на рис. 20—29.

Вибрационные питатели с электромагнитными приводами по ГОСТ 11217—66 (рис. 20, а, табл. 16) можно использовать для выдачи из бункеров мелких отливок, чушкового чугуна литников, стального и чугунного лома, стружки, кокса, известняка, ферросплавов, сырого и сухого песка, горелой земли, земельных отходов и отходов из плавильных отделений литейных. Производительность таких питателей регулируется плавно от нуля до максимума путем изменения силы тока возбуждения вибратора, поэтому их часто применяют в сочетании с весовыми устройствами.

Например, для плавильной установки 833Д размеры (длина и диаметр электрода) и предельные отклонения по размерам должны удовлетворять следующим требованиям, мм:

Плавильно-заливочные установки серии ОКБ разрабатывались НИАТом (г. Москва). Разработчиком и изготовителем плавильной установки является ВНИИЭТО (г. Москва). Технические характеристики их приведены в табл. 93.

- технологических параметров плавильной установки и возможности регулирования скорости движения литейных форм в вертикальной или горизонтальной плоскости или кристаллизации отливки;

Вместе с тем некоторый избыток добавки необходим для полного устранения вредного действия примеси. Чтобы удовлетворить этим условиям, добавка должна обладать, как правило, большим сродством к одной, а лучше к нескольким примесям. По этой причине цирконий улучшает пластичность меди и, как будет показано в дальнейшем, ее сплавов и других металлов. Специальными мероприятиями (тщательной герметизацией всей плавильной установки изменением схемы подачи защитной атмосферы, прекращением подачи в печь технического азота с 0,5 % кислорода, использованием тщательно прокаленного древесного угля) удалось понизить содержание кислорода до 0,0002—0,0008 %, а газосодержание до 1,67- 10~s м3/кг [1]. Такие вайербарсы имеют при 20 °С i) = 81,5%, при 350—500 °С i)=17,5%, при 875 °С ф=98,4 %, но на поверхности образцов, испытанных при 875 °С, были трещины. Причиной этого могла быть сера.

Уменьшение содержания примесей и газов резко снижает твердость металла. Твердость исходного выплавл. тантала в дуговой вакуумной установке равна 150— 350 кг/мм2 (НВ), после 1-го переплава в электроннолучевой печи твердость снижается до 70 кг/мл12, после 2-го переплава до 45—55 кг/мм*. С увеличением чистоты литого тантала уд. давление, требуемое для его деформации, может быть значительно снижено. В электродуговых печах можно получить деформируемый сплав тантала с содержанием вольфрама не свыше 10%. Превышение содержания вольфрама сильно охрупчивает металл. Применение электроннолучевой плавильной установки позволило увеличить содержание вольфрама до 15—20% с сохранением пластичности сплава.

Производительность плавильной установки,

Потеря тепла с охлаждающей агрегат водой (рис. 5) в проведенных опытах составляла 18—20%, включая и охлаждение поворотной камеры, не являющейся необходимым элементом плавильной установки. Если сопоставить эти результаты с полученными на одноступенчатых плавильных циклонах, то при сравнимых размерах опытных плавильных агрегатов (т. е. при близких диаметрах) расходы на охлаждение получались приблизительно такими же, по.рядка 15—20%. В условиях опытной установки тепло, переданное охлаждающей воде, является безусловной потерей, однако в промышленных установках окажется возможным использовать это тепло по энерготехнологической схеме при включении 188 •'-'

загрузка плавильной установки компонентами модельного состава должна быть не более 3/4 объема ее ванны;

менее 45 кг в сутки. Производительность данной плавильной установки

менее 45 кг в сутки. Производительность данной плавильной установки зависит от количества примесей, подлежащих удалению; этим обстоятельством определяется период времени, в течение которого тантал должен находиться в расплавленном состоянии.

Алюминотермической плавкой в вакууме или атмосфере аргона можно получить металлический хром с 0,001— 0,015 % N, <0,02 % С и пониженным содержанием свинца, цинка и других вредных примесей. Схема двухкамерной вакуумной плавильной установки приведена на рис. 56. Шихта состоит из окатышей из оксида хрома, хромата кальция и алюминиевого порошка в соотношении 10: (2— 3) : (4—5). Окатыши прокаливают при 550 °С. Перед плавкой в камере создается разрежение до 1,333 кПа и затем в