Поперечно омываемых

На рис. 28 показано изменение местного числа Nu по поверхности цилиндра в полярной системе координат. На основании опытных данных средний коэффициент теплоотдачи на поверхности поперечно обтекаемого кругового цилиндра (трубы) может быть вычислен по формулам:

Коэффициент cm характеризует увеличение гидравлического сопротивления на первых трубках поперечно обтекаемого пучка:

Рис. 4-24. Распределение относительного давления по окружности поперечного обтекаемого одиночного цилиндра

Рис. 4-25. Коэффициент сопротивления поперечно обтекаемого цилиндра.

Критическое число Re в этом случае равно 500. 2 На фиг. 64 представлены кривые относительного изменения коэффициента теплоотдачи по окружности поперечно обтекаемого цилиндра. Уменьшение коэффициента теплоотдачи от лба цилиндра к его середине (относительно направления потока) связано с нарастанием в этой области пограничного слоя. В точке минимума теплоотдачи (ф я» 90°) происходит отрыв пограничного слоя и начинается возрастание коэффициента теплоотдачи, связанное с развитием вихре-образования в кормовой области цилиндра.

поперечно обтекаемого цилиндра (Рг= = 0,72).

газе мало [Л. 77] и, например, для поперечно обтекаемого цилиндра. (q> = 0) можно принять коэффициент гс также пропорциональным Рг°'5 [Л. 62] (г = Р Рг°'5), а для /* взять опытное континуальное значение г дк 0,95 [Л. 35,1 62, 104]. Тогда расчет по формуле (6-49) приводит к результатам, показанным на рис. 6-5, удовлетворительно совпадающим с опытными данными [Л. 104]. .

Сопротивление шахматного многорядного поперечно обтекаемого гладкотрубного пучка без учета изменения динамического напора в нем определяется по формуле

Сопротивление коридорного многорядного поперечно обтекаемого гладкотрубного пучка без учета изменения динамического напора в нем определяется по формуле

фиг. 1С-87. Номограмма для определения-_сопротивления коридорного многорядного поперечно обтекаемого пучка без учета изменений

стей нагрева при смешанном (продольно-поперечном) обтекании определяется раздельно для продольно обтекаемого и поперечно обтекаемого участков, а затем суммируются. Необходимо также отдельно определить и прибавить к сумме сопротивлений обеих частей пучка местное сопротивление, связанное с поворотом струи, а иногда и одновременным изменением проходного сечения для газов и воздуха.

В табл. 23 даны предельно допускаемые скорости газа на входе в первый пакет конвективной шахты для некоторых видов топлив. Минимальные скорости газов по условиям заноса поверхностей нагрева при расчете котла на нижнем пределе нагрузки принимают следующие: wr = 6 м/с для поперечно омываемых пучков; WT — 8 м/с для трубчатых и регенеративных ВП при продольном обтекании их газом.

При расчете теплоотдачи по уравнению (115) от газа к стенке учитывают конвективный теплообмен (а„) и излучение газов (ал) в межтрубном пространстве. Коэффициент использования и для поперечно омываемых поверхностей принимают равным единице, а для ширм находят по рис. 129.

Значительная скорость дымовых газов и наличие пучка поперечно омываемых труб с большим -шелом • рядов обусловили необходимость установки дымососа с напором около 1 кПа (100 кгс/м2).

сопротивления поперечно омываемых труб. ' "'

Потерю давления в местных сопротивлениях и в поперечно омываемых пучках труб, Па (кгс/м2), находят по формуле типа (4-11):

Расчет сопротивления ведется по формулам, применяемым для основного пакета труб. При повороте потока газов в пучке поперечно омываемых труб с любым расположением расчет сопротивления такого пучка ведется условно следующим способом: подсчитывается по одному из указанных методов сопротивление пучка без поворота, которое суммируют с сопротивлением поворота, приняв коэффициент местного сопротивления в зависимости от угла поворота;

Коэффициент сопротивления поперечно омываемых чугунных ребристых и ребристо-зубчатых труб воздухоподогревателя можно определить из формулы

В табл. 23 даны предельно допускаемые скорости газа на входе в первый пакет конвективной шахты для некоторых видов топлив. Минимальные скорости газов по условиям заноса поверхностей нагрева при расчете котла на нижнем пределе нагрузки принимают следующие: wr -= 6 м/с для поперечно омываемых пучков; wr — 8 м/с для трубчатых и регенеративных ВП при продольном обтекании их газом.

При расчете теплоотдачи по уравнению (115) от газа к стенке учитывают конвективный теплообмен (ак) и излучение газов (ал) в межтрубном пространстве. Коэффициент использования „ для поперечно омываемых поверхностей принимают равным единице, а для ширм находят по рис. 129.

При Re
Тепловые нагрузки отдельных рядов труб конвективных пучков, расположенных за пароперегревателем, определяются обычно из условий пропорциональности их величинам поверхностей нагрева без специального выделения продольно и поперечно омываемых участков, считая в среднем тепловую нагрузку единицы поверхности нагрева пучка одинаковой. Лишь в тех случаях, когда появляется сомнение в надёжности работы такого конвективного пучка, расчёт его следует проверить, уточняя тепловые нагрузки по отдельным рядам труб таким же образом, как это делается для пучков, обогреваемых газами высокой "температуры.