Поправочные множители

где индексы 1 и 2 относятся к соответственным удлинениям 1 и 2, а т и 8 — поправочные коэфициенты, по Глауэрту, для прямоугольного крыла:

где ро—исходное удельное давление, kn и kz — поправочные коэфициенты.

Для условий, отличных от указанных, вводятся поправочные коэфициенты, позволяющие

Поправочные коэфициенты на скорость резания в зависимости от величины износа 8 быстрорежущих резцов даны на графике фиг. 1.

Поправочные коэфициенты на величину подачи

При обработке отверстий длиной, равной трём диаметрам и выше, принимаются следующие поправочные коэфициенты, уменьшающие скорость резания:

проход для различных обрабатываемых материалов и поправочные коэфициенты на подачу в зависимости от условий работы и жёсткости детали, приспособления и станка приведены в табл. 56 и 57 (стр. 100 и 101).

Поправочные коэфициенты на подачу при работе

Поправочные коэфициенты на скорость резания

Экономическую стойкость при протягивании следует назначать равной 100 мин. При других величинах стойкости необходимо брать поправочные коэфициенты KTV на скорость резания по табл. 89.

Поправочные коэфициенты, учитывающие влияние качества обрабатываемых металлов на режимы резьбонарезания, даны в табл. 98.

Но втором случае К ~ оУл./Л/,Л/,, где Л/, и М2 — поправочные множители для учета свободной лицевой поверхности, толщины полосы и формы трещины (рис. 32.4). Заметим, что вдоль фронта нолу.шшптическои трещины значение К меняется и достигает максимума в наиболее глубокой точке трещины при //(2с) <

Фиг. 51. Поправочные множители ft, на расширение для

Фиг. 52. Поправочные множители ft, на расширение для

Фиг. 53. Поправочные множители h^ на расширение для

ны (д. диафрагмы. Если вносились поправочные множители на шероховатость и несоответствие остроты кромки, то так же определяют соответственные величины вероятных погрешностей,

где С, — поправочный коэффициент (из табл. 4.3). Таблица 4.3. Поправочные множители GI в формуле (4.19)

Формулы (4.21), (4.22) применимы при 1,3< (Si/d) <2,6; 0,61
Здесь ал- — средний коэффициент теплоотдачи, определяемый по формуле Нуссельта (3-1-14); в«, е„ — поправочные множители, учитывающие соответственно влияние переменности физических параметров и волнового движения пленки. Ранее было показано, что для вертикальной стенки средний коэффициент теплоотдачи a—qc&T не зависит от характера изменения температуры поверхности стенки. Коэффициент теплоотдачи ajy может быть вычислен как по формуле (3-1-14), так и по ее модификациям (3-1-53), (3-1-54), (3-1-56).

* Как обычно, поправочные множители на длину трубы е; и е^ определялись через отношения коэффициентов теплоотдачи или соответствую" ших критериев (Нуссельта, Ст-антона) к их значениям при стабилизиро-,ванном течении, рассчитанным по общепринятой критериальной зависимости Nuoe= 0,018 Re0-8.

и внутренний диаметр на выходе оболочки для формулы (7-310); Н — высота дымовой трубы, м; Мг, Ms, Мв, Mt поправочные множители, принимаемые по табл. 7-62— 7-65; п — показатель степени по табл. 7-65; Дг — цена единицы массы газоотводящего ствола с учетом металлоконструкций, теплоизоляции и стоимости монтажа, руб/т. Для газоотводящих стволов из углеродистой стали Дг = 630 руб/т (стоимость собственно металла 80 руб/т), из стали 10ХНДП 750 руб/т (стоимость собственно металла 200 руб/т); G — масса газоотводящего ствола, т.

потоках. Опытные наблюдения показывают, что парообразование во вскипающей жидкости начинается на стенках канала, при этом в ядре потока сохраняется метастабильная жидкость, а у стенок канала наблюдается пузырьковый режим течения смеси [1, 14]. Есть опытное подтверждение тому, что скольжение фаз в потоке вскипающей жидкости мало, т.е. фактор скольжения Ф = 1 [1]. Модели критических потоков, основанные на предположении их термодинамической равновесности, должны рассматриваться как эмпирические методики, ибо в них либо используются эмпирические поправочные множители, либо постулируются те или иные законы для распределения паросодержания по длине канала или для фактора скольжения.