Поскольку экспериментально

Прежде чем исследовать этот критерий, надо договориться о «точке отсчета». Эффективность использования каменного угля можно определять по отношению к 1 кг, только что добытому из-под земли, и по отношению к 1 кг, доставленному на электростанцию. Поскольку «эффективность доставки» и «эффективность хранения» не относятся к исследуемому энергетическому оборудованию, циэ будет определяться по отношению к состоянию ИЭ, доставленного к ЭУ и готового к подаче в нее.

В приборах, применяемых для измерения переменных токов и напряжений, часто используют выпрямители в сочетании с устройствами постоянного тока. При необходимости достижения максимальной точности приборов переменного тока увеличивают число выпрямителей, образующих мостовые схемы, что обеспечивает максимальный коэффициент выпрямления. В таких случаях обычно используют кремниевые, германиевые, селеновые или закисномедные выпрямители. Наиболее часто в панельных или лабораторных приборах применяют закисномедные выпрямители. Поскольку эффективность выпрямления в большой степени зависит от характеристик обратного тока, то по изменениям этого параметра можно судить о предельной точности и пригодности облученных приборов. В опытах по облучению кремниевых полупроводниковых выпрямителей при интегральных потоках порядка 3-Ю14 нейтрон/см2 были обнаружены процессы, касающиеся изменений характеристик обратного тока [40]. Так, наблюдали увеличение обратного тока в пределах от 25 до 250%. Для германиевых диодов, облученных такими же потоками, увеличение составляло только 10—20%. Селеновые выпрямители заметно не изменились. Коэффициенты выпрямления закисномедных выпрямителей ухудшились приблизительно на 10% при меньших интегральных потоках. Таким образом, селеновые выпря-

Поскольку эффективность новой продукции можно выявить лишь сопоставив лимитную цену с проектной себестоимостью, то наряду с лимитной ценой необходимо определить ее проектную себестоимость. Если лимитная цена равняется нижнему пределу цены, то следует всесторонне рассмотреть вопрос о целесообразности перехода на изготовление новых машин.

Поскольку эффективность виброизоляции решетчатой проставки оказалась наибольшей у ПКВМ, то была спроектирована, создана и испытана короткая балка аналогичной конструкции, устанавливаемая только под эту часть машины. Во время испытаний две короткие виброизолирующие балки жестко крепились сверху к лапам остова дизеля под ПКВМ и — снизу к амортизаторам типа АПМ. Остальная часть лап остова дизеля под цилиндрами и главной передачей крепилась к фундаменту посредством амортизаторов типа АПН.

лесообразно, поскольку эффективность контактного экономайзера в данном случае может оказаться ниже, чем поверхностного.

из дымовых газов происходит во всем объеме контактной камеры. Во всех остальных случаях в нижней зоне контактной камеры происходит испарение части подогреваемой воды и увеличение влагосодержания газов. Дальнейшее протекание процесса зависит от начальной температуры воды. Если она ниже 6Р (кривая АС), то конечное влаго-содержание газоз будет ниже начального (dyx < dj, т. е. произойдет конденсация водяных паров из дымовых газов. Если же начальная температура выше 0Р (кривая АД), то конечное влагосодержание будет выше начального (dyx > di), что совершенно нецелесообразно, поскольку эффективность контактного экономайзера в данном случае будет ниже, чем поверхностного.

цессы взаимодействия дымовых газов и воды в зависимости от начальной §i и конечной ^ температур воды при противотоке теплоносителей. В случае $1<'в'2<Фр (кривые АВ и АЕ) конденсация водяных паров из дымовых газов происходит во всем объеме контактной камеры. Во всех остальных случаях в нижней зоне контактной камеры имеет место испарение части подогреваемой воды и увеличение влагосодержания газов. Дальнейший ход процесса зависит от начальной температуры воды. Если она ниже Фр (кривая АС), то конечное влагосодержание газов будет ниже начального (dyxdi), что нецелесообразно, поскольку эффективность контактного экономайзера может оказаться ниже, чем поверхностного. В случаях, когда ФР<1&2<'&м, а Ф^Фр, сначала происходит увлажнение газов, а затем их осушение, в контактном экономайзере передается не только полезная, но и так называемая оборотная теплота, т. е. теплота, затрачиваемая на испарение части воды, а затем возвращаемая при конденсации вновь образовавшихся водяных паров. Указанная оборотная теплота не безвредна, хотя и возвращается воде, поскольку для ее передачи используется определенный объем контактной камеры, что ведет к увеличению габаритных размеров экономайзера.

тивности работы первой ступени сепарации. Для обеспечения эффективности работы второй ступени сепарации при повышенной производительности этих циклонов по сравнению с обычными конструкциями выносных циклонов отношение тангенциальной скорости пара в сопловом аппарате и к осевой подъемной скорости в циклоне wu следует принимать не менее u/w0^20—30. Однако выбор максимальных значений скорости пара в сопловом аппарате для каждого давления пара ограничивается предельной величиной допустимого расхождения уровней воды между первой и второй ступенями сепарации, которое не должно превышать 1 000—1 500 мм. Поэтому более высокие значения отношений u/w0 могут применяться при давлении 13 ат и меньшие для среднего давления пара. Поскольку эффективность работы второй ступени, а также расхождение уровней воды между ступенями зависят от влажности пара в конце первой ступени, во всех случаях, когда надежность циркуляционных контуров позволяет применять повышенные потери на входе в циклон, целесообразно принимать максимально возможные приведенный скорости входа пара в эту ступень, обеспечивая тем самым минимальную влажность пара в конце первой ступени сепарации. В этом случае, как показали промышленные испытания котла низкого давления (р=\3 ат) с циклоном двойной сепарации, влажность пара в конце циклона грубой сепарации, даже при больших подъемных скоростях пара, все же остается довольно низкой и практически не превышает я=0,05-т-0,1. Что же касается качества пара в конце циклона второй ступени, то, как показали испытания при повышении нагрузки его в 2 с лишним раза по сравнению с обычными циклонами, обеспечивается выдача чистого пара. Промышленные испытания циклона с двойной сепарацией на среднем давлении пара показали, что нагрузка такого циклона также может быть повышена более чем в 2 раза по сравнению с циклоном обычной конструкции.

Для обессоливания конденсатов могут применяться более простые технологические схемы, чем для обессоливания природных вод, ввиду меньшей концентрации примесей. Обычно в конденсатах общее солесодержание составляет 1—20 мг/л, кремнесодержание 0,03—0,1 мг/л. При таких концентрациях можно отказаться от принципа многоступенчатого ионирования и ограничиться минимальным числом ступеней обработки. Можно отказаться также от применения декарбонизаторов, поскольку эффективность использования их при низких исходных концентрациях СО2 получается

Результаты термодинамической оптимизации параметров различных схем турбоустановок представлены в табл. 4.1. Наивысшую тепловую экономичность имеет наиболее сложная схема установки с двукратным промежуточным перегревом пара. Принимаемая при расчетах оценка эффективности влагоудаления оказывает на расчетную тепловую экономичность установки существенное влияние, соизмеримое для простых схем с влиянием изменения параметров в схемах промежуточной сепарации и перегрева. Поскольку эффективность влагоудаления повышается с понижением давления пара, расчеты с учетом влагоудаления дают более

Поскольку эффективность проводимых мероприятий заранее неизвестна, то демонтаж сепараторов надо проводить аккуратно, без порчи деталей, и демонтированные детали сохранять до тех пор, пока будут опробованы вновь установленные устройства и выявлена хорошая работа новых сепараторов.

Основной причиной электрохимической коррозии является термодинамическая неустойчивость металла в данном электролите, величина которой определяется величиной стандартного электродного потенциала. Как правило, чем более отрицательное значение потенциала, тем менее термодинамически устойчив данный металл. Поскольку экспериментально и теоретически до сих пор не удается установить абсолютные значения потенциалов, то их определяют по отношению к стандартному водородному электроду, потенциал которого условно принимается равным нулю во всех средах и при всех температурах. Электродвижущую силу гальванического элемента, состоящего из стандартного водородного электрода и исследуемого электрода в растворе электролита, называют электродным потенциалом. Помимо водородного электрода, в качестве электродов сравнения могут быть использованы другие электроды, на поверхности которых в растворе протекают обратимые электрохимические реакции с постоянным значением электродного потенциала по отношению к водородному электроду (кислородный, каломельный, хлоросеребряный, медно-сульфатный и др.).

Поскольку экспериментально представляется возможным замерить и сравнить с теоретическими значениями лишь упругую деформацию наружного диаметра заготовки, был проведен расчет для определения последней.

Однако для практических расчётов предпочитают использовать зависимость, связывающую величину q с давлением (напряжением сжатия) на контактной поверхности и коэфициентом трения /. Необходимо отметить условность последних величин, поскольку экспериментально можно определить лишь величину д, а величину давления р находят из аналитических зависимостей для толстостенных сосудов с рядом ограничений и допущений. Так как q=pf, то

Применение этого метода в закрученном пучке оправдывается, поскольку экспериментально измеренные поля температур в поперечных сечениях пучка на различных расстояниях от источника диффузии близки к нормальному закону распределения »(4.23).

где г°(Е) — вероятность для фотона, попавшего в рабочую зону детектора, вызвать сигнал в фотопике аппаратурного распределения импульсов; Оэф(г„ Е) —вероятность для фотона из данной точки пространства достичь рабочей зоны детектора, не испытав по пути следования взаимодействия. Вполне понятно, что е°(?') не зависит от того, из какой точки пространства «прилетел» фотон, т. е. эта вероятность одинакова для фотона, испущенного как точечным, так и объемным источником. Поскольку экспериментально показано, что для ППД и точечного источника начиная с некоторого расстояния от ППД для плотности потока фотонов выполняется закон ослабления ~l/r2 относительно некоторой точки, находящейся внутри криостата ППД (ее принято называть эффективным центром детектирования— ЭЦД, гэф на рис. I), то

Однако сила электрострикции не зависит от тока, а зависит только от электрического поля. Поскольку экспериментально было обнаружено, что независимо от приложенного напряжения в теплоотдаче не наблюдается никаких, изменений, если через газ не течет ток электрического разряда, механизм, связанный с силами электрострикции, не может использоваться для объяснения рассматриваемого явления.

Поскольку экспериментально показано, что при правильно-организованной схеме ПГУ температура газов перед и после газоводяного экономайзера остается практически постоянной в диапазоне нагрузок ВПГ от 40 до 100% [95], изменение относительного расхода тепла на вытеснение паровой регенерации при постоянном;

от замеренных амплитуд к напряжениям осуществляется или пересчетом или по данным соответствующих испытаний вибрирующей трубки в лабораторных условиях. Этот переход можно произвести без определения частоты свободных колебаний трубки в конденсаторе, поскольку экспериментально установлено, что автоколебания трубок совершаются с частотой, равной низшей частоте их свободных колебаний.

Весьма интересным является вопрос о том, какие изменения атомных конфигураций происходит в процессе стеклования, т е при превращении жидкости в аморфное твердое тело. Однако в случае расплавов чистых металлов, для которых требуется высокая скорость охлаждения (
Динамическая система станка схематически показана на рис. 7, а. Взаимодействие упругой системы и процесса трения показано стрелками. Эквивалентная упругая система (ЭУС) в этом случае учитывает влияние процессов в двигателе на характеристики упругой системы. Амплитудно-фазовая частотная характеристика ЭУС определяется, как правило, расчетным путем, поскольку экспериментальное ее получение связано со значительными трудностями. Распределенный характер сил трения не только в пределах одной направляющей поверхности, но и по нескольким направляющим, очень часто расположенным в различных плоскостях, и замена этих сил равно-г^иствующей делает соответствующие модели системы еще более приближенными.

Разница между теплоемкостями с„ и cv для жидкостей обычно невелика. Поскольку экспериментальное определение теплоемкости cv является значительно более сложной задачей, чем определение теплоемкости ср, целесообразно определять теплоемкость с„ жидкости расчетным путем по известным значениям теплоемкости с„, используя для этой цели уравнение (2.41). Значения фигурирующих в этом уравнении производных термических величин вычисляются из экспериментальных данных по р, v, Г-зависимости жидкости или по термическому уравнению состояния жидкости.