Поскольку напряжение

На гранях элемента, совпадающих с радиальными сечениями бруса, возникают такие же по величине касательные напряжения (закон парности касательных напряжений); нормальные напряжения на этих гранях не возникают, так как волокна бруса друг на друга не давят. Грань элемента, отмеченная точками, от напряжений свободна. Поскольку напряжения на трех взаимно перпендикулярных площадках, проходящих через точку, известны, то напряженное состояние в этой точке определено, т. е. можно найти напряжения на любой проходящей через точку площадке; так же можно найти главные напряжения. Не приводя довольно громоздких выводов, укажем формулы для определения главных напряжений:

Поскольку напряжения сжатия при пробивании отверстия велики, необходимо в качестве материала для пуансона применять высокопрочную легированную сталь, например сталь марки Х12, для которой предел прочности 0В = 1500 МПа. Это обеспечит в условиях данного примера для пуансона более чем трехкратный запас прочности.

Задаваясь формой диска, можно определить значения коэффициентов для всех сечений. Поскольку напряжения в последующих сечениях выражаются через напряжения в предыдущих, то в конечном итоге напряжения в любом сечении включают в себя напряжения в нулевом сечении, которые определяются из граничных условий.

Поскольку напряжения не зависят от координат у и • z, следовательно, они во всех точках сечения одинаковы, т. е. напряжения при растяжении бруса распределены по его поперечному сечению равномерно.

3) телу зерен, поскольку напряжения и деформации зависят от расстояния от границ зерен.

не искаженную наложением отраженных волн регистрацию усилия на образец в течение времени ^=2/д/с0, скорость деформации рабочей части образца определяется относительным смещением его концевых сечений (рис. 22): е= (иб—ид)//р. Поскольку напряжения в упругой волне, распространяющейся по динамометру, сГд=рс0Уд (с0 — скорость звука в материале динамометра) , получим

прилегающем к оргстеклу, который возникает по достижении уровня растягивающих напряжений, достаточного для разделения слоев, поскольку напряжения, действующие в плоскости сцепления, относятся в равной степени к обеим компонентам образца. В связи с этим для определения максимальных растягивающих напряжений при разрушении можно применить метод, описанный выше (см. параграф 1 седьмой главы).

Примерно до десятого цикла процесс ползучести на этапе выдержки не проявляется, поскольку напряжения аА не превышают предела

При нагружении валов крутящим моментом наибольшие напряжения возникают на поверхности вала по направлениям, составляющим угол 45° с образующей, и по которым, следовательно, будет иметь место и наибольшее изменение магнитной проницаемости. Поскольку напряжения в двух взаимно перпендикулярных направлениях имеют различные знаки (растяжение и сжатие), то и наиболее эффективными будут дифференциальные измерительные схемы. Этот принцип использован в конструкции дифференциального магни-

Поскольку напряжения измеряются от узловой точки з (земля), то приращение тока стока будет равно самому току:

Для анализа напряженно-деформированного состояния заполнителя рассмотрим характерные эпюры распределения напряжений по толщине трехслойного пакета (рис. 5.7). Поскольку напряжения поперечного сдвига и сжатия при переходе от слоя к слою не терпят разрывов, то

Относительная чувствительность возрастает с уменьшением х0. Абсолютная чувствительность, пропорциональная ЦЬ,убывает с уменьшением .го, поскольку напряжение (/о пропорционально частоте [21].

А/ = тА5, но о направлении этой силы мы можем сказать только то, что она лежит в плоскости S (поскольку напряжение тангенциально). Мы определим направление этой тангенциальной силы, задав две величины — две компоненты тангенциального напряжения — по двум взаимно перпендикулярным направлениям, лежащим в плоскости площадки AS. Умножая каждое из напряжений на величину площадки, мы получим две компоненты тангенциальной силы, действующей на площадку AS, и тем самым определим величину и направление силы А/. В общем случае произвольной деформации сила, действующая на площадку, может быть ориентирована как угодно. Чтобы определить ее величину и направление, нужно знать три компоненты этой силы по трем заданным направлениям. Для нахождения этих трех компонент нужно задать три величины — три компоненты напряжения на данной площадке: нормальную и две тангенциальные. Умножая их на величину площадки, мы и найдем три компоненты вектора силы, действующей на данную площадку, — нормальную и две тангенциальные. Таким образом, для того чтобы определить силу, действующую на данную определенную площадку, нужно знать три напряжения для данной площадки. Но площадки, служащие границами рассматриваемого элемента сплошного тела, могут быть расположены как угодно. Чтобы найти «внешние» силы, действующие на данный элемент, нам придется находить силы, действующие на любую площадку, находящуюся в данной точке тела, но произвольно ориентированную. Ясно, однако, что напряжение для данной площадки зависит от выбора площадки, к которой мы это напряжение относим.

В приведенных примерах однородной деформации напряжение для всех отдельных элементов данного сечения S (или S') одинаково. Поэтому мы могли говорить о напряжении для всей площадки конечных размеров (5' или S). Однако при неоднородной деформации напряжение для отдельных малых элементов площадки, вообще говоря, различно. В таком случае, как уже указывалось, для определения напряжения нужно брать бесконечно малые площадки dS. Положение такой бесконечно малой площадки можно определять одной точкой, принадлежащей этой площадке, и ориентировкой площадки. Для каждой точки тела существует бесчисленное множество таких бесконечно малых площадок, различным образом ориентированных. Поскольку напряжение для этих различных площадок зависит от их ориентировки, то напряжение, отнесенное к определенной площадке, еще не характеризует тех сил, которые действуют на любую площадку в данной точке. Только в том случае, когда могут быть определены напряжения для всевозможных малых площадок, лежащих в данной точке тела, напряженное состояние в этой точке будет полностью определено.

Так, считают, что внутренние силы действуют непрерывно по всему сечению (см. рис. 56, б). Величина внутренних сил, приходящихся на единицу площади сечения abed у какой-либо ею точки Л, называется напряжением в точке А по сечению abed. Поскольку напряжение представляет собой отношение внутренней силы к некоторой площади, оно измеряется в единицах силы, отнесенных к единице площади.

Относительная чувствительность возрастает с уменьшением х0. Абсолютная чувствительность, пропорциональная [/0,убывает с уменьшением XQ, поскольку напряжение (/о пропорционально частоте [21].

Анализ результатов, полученных расчетами на ЦВМ и подтвержденных экспериментально, показывает, что относительная чувствительность проходного ВТП к отклонениям режима термообработки стальных деталей по третьей гармонике превышает чувствительность по первой гармонике в 1,5—2 раза. Относительная чувствительность возрастает с уменьшением х0. Абсолютная чувствительность, пропорциональная (/о, убывает с уменьшением *0> поскольку напряжение U0 пропорционально частоте.

Карты механизмов деформации [31, 32] связывают три переменные: напряжение, скорость деформации и температуру. Поскольку напряжение и температура являются независимыми параметрами, они используются в качестве координатных осей, третья переменная (скорость деформации) изображается в этом случае посредством нанесения линий одинаковых уровней. Карта разделена на несколько областей (рис. 1.9), для каждой из которых характерен свой особый механизм течения, т. е. такой механизм, который обеспечивает более высокую скорость течения, чем любой конкурирующий процесс.

Особый интерес представляют также результаты исследования с использованием микродеформации напряжения Пайерлса, влияние которого в макротекучести часто маскируется взаимодействием дислокаций между собой и взаимодействием их с примесями внедрения. Понятно, что область микродеформации может дать наиболее достоверную информацию, поскольку напряжение Пайерлса должно действовать в наиболее чистом виде на самой ранней стадии движения дислокаций, т. е. до того, как начнут проявляться другие эффекты (примеси, лес дислокаций и т. д.).

Поскольку напряжение 04 выбирают из расчета числа циклов 106
На работающей высоковольтной линии электропередачи эффективную продольную напряженность поля \Ев\ можно измерить при помощи изолированной проволоки, проложенной на расстоянии а от проводов (в соответствии с трассой трубопровода). Проволока должна иметь длину /, равную расстоянию между мачтами (соседними опорами) или кратную этому расстоянию. На одном конце эту проволоку соединяют к стержневому электроду (пике), погруженному в грунт, а на Другом конце при помощи достаточно высокоомного прибора измеряют напряжение U по отношению к другому стержневому электроду, тоже погруженному в грунт. Получающееся значение \EB\—U/l относится к рабочему току \1В\, текущему в момент измерения. При линейном пересчете на максимально возможный рабочий ток и подстановке этого значения в уравнения (23.1)—(23.3) получаются примерно фактически ожидавшиеся значения \Чв\ и /я, поскольку зависимость сопротивления изоляции трубопровода от напряжения при величине напряжения до нескольких сотен вольт еще ощутимо не проявляется и поскольку напряжение прикосновения \UB\ согласно разделу 23.3.5 не должно превышать 65 В.

Ни адсорбционных свойств поверхности металла в связи с влиянием 'деформаций* электрода на эти свойства. Однако возможно, что на-1 блюдаемое изменение катодной поляризации связано с пространственным перераспределением анодных и катодных реакций вследствие стремления к локализации анодного растворения пластически деформированного электрода, как это рассмотрено в гл. IV. Особенности анодного электрохимического поведения нержавеющей стали обусловлены различным значением химического потенциала металла на разных стадиях деформации, которые определяются дислокационной , субструктурой, формируемой в процессе деформации и вызывающей деформационное упрочнение. Поскольку напряжение пластического течения металла является величиной доступной для простых измерений, установленная связь электрохимических свойств стали с сопротивлением деформации позволяет в некоторой мере оценивать механохими-ческую коррозию по физико-механическим свойствам стали.