Поскольку некоторые

Для определения коэффициентов безопасности необходимо построить эпюры изгибающих и крутящих моментов. При составлении расчетной схемы вала действительные нагрузки, распределенные по длине ступицы зубчатого колеса, ширине подшипника заменяют сосредоточенными расчетными нагрузками; подшипники — шарнирными опорами. Центры опор принято принимать как показано на рис. 286, а—в. В случае наличия муфты учитывают нагрузку от нее на вал, которая имеет место вследствие неизбежной несоосности соединяемых валов. Значение этой силы приближенно можно принять Ры = (0,2 4--т- 0,5) Р,м, где Рт — окружная сила муфты (см. гл. 35). Поскольку направление силы Рм может быть любым (зависит от случайных неточностей монтажа), в расчетной схеме ее направляют так, чтобы она увеличивала напряжения. Необходимые для расчета вала значения коэффициентов /с„, fct, Е„, ет, (30, р„ \(/а и фт можно определить по литературе [19, 20]. Допускаемый коэффициент безопасности в зависимости от назначения вала или оси принимают в пределах [п] = 1,5 ч- 2,5.

Суть метода заключается в следующем (схема 10 в табл. 5.7). В контролируемое изделие излучают прямым преобразователем импульсы продольных волн и принимают наклонным преобразователем два импульса трансформированных поперечных волн под углом 7 = 90 —arcsin (с4/сг). Первый импульс соответствует отражению (дифракции) ближайшей к преобразователям точке дефекта, второй импульс —дифракции донного сигнала на удаленной от преобразователя точке дефекта. В случае объемного дефекта амплитуда первого импульса L/ц значительно больше амплитуды второго импульса Vrt- по нескольким причинам. Во-первых, на цилиндрической поверхности наблюдается трансформация волн в соответствии с законом Снеллиуса, 30 ... 40 % энергии падающей на цилиндр волны переходит в энергию поперечной волны. Во-вторых, амплитуда донного сигнала существенно ослабляется поперечным сечением дефекта. В-третьих, амплитуда волны, трансформированной на нижней поверхности дефекта, значительно меньше, чем на верхней, поскольку направление распространения волн на приемник составляет угол ср = = 125°, в то время как максимум индикатрисы рассеяния лежит в диапазоне углов 20 ... 60°. В связи с изложенным коэффициент

- Очевидно, что чем больше падение напряжения в рельсах, а следовательно, и разность потенциалов «рельс —• земля» и чем меньше сопротивление между рельсами и удаленными слоями земли, тем больше величина токов утечки, то есть блуждающих токов в земле. Сопротивление между рельсами и землей зависит от типа конструкции пути и удельного сопротивления грунта, окружающего этот путь. Поскольку направление распространения токов в земле, их интенсивность и время действия зависят от целого ряда факторов, которые в значительной степени изменяются во времени, то оценка их является весьма сложной. При самых неблагоприятных условиях, способствующих утечке тока в землю, величина блуждающего тока в земле может достигать 70—80 процентов от общего тягового тока [4, 101, регистрируется она самопишущими приборами.

Роль нормальной компоненты травления RB сводится к обеспечению появления с достаточной частотой зародышей моноатомной глубины вдоль оси дислокации. Далее эти зародыши расширяются со скоростью RA, так как величина RB чрезвычайно быстро убывает с увеличением расстояния от центра дислокации. Поскольку направление перемещения ступеней ^А параллельно наиболее плотноупакованным кристаллографическим плоскостям, стенки ямок травления соответствуют формам определенной кристаллографической ориентации, как это обычно и наблюдается.

Поскольку направление штифта индикаторов известно, то, принимая во внимание знаки величин a, b, d и е, нетрудно построить траектории движения центров каждого из сечений контрольной оправки в виде кривых, аналогичных кривой

Потери давления р'г и инерционное давление ра определяются формулами (6) — (12), но поскольку направление потока масла при торможении иное, чем при пуске, то формулы имеют другие коэффициенты.

фектоввперминварах1 —«плавах, для которых характерны змеевидные петли В—Н гистерезиса и постоянная магнитная проницаемость. В основе этих представлений лежит положение о том, что в ферромагнетиках даже в том случае, когда внешнее магнитное поле равно нулю, появляются анизотропные конфигурации атомных пар. Их появление происходит за счет диффузии, описанной в предыдущем разделе, движущей силой которой является внутреннее магнитное поле. Это поле связано с доменной структурой и поэтому существует даже тогда, когда внешнее магнитное поле отсутствует. Поскольку направление внутреннего магнитного поля (спонтанной намагниченности) для разных доменов неодинаково, то возникает соответствующее распределение атомных пар в разных доменах. Следуя этому положению, можно сказать, что существуют условия, когда одноосная магнитная анизотропия имеет на-правление, характерное для каждого домена, иными словами, в образце можно создать магнитную анизотропию, локально различающуюся по направлению2.

Если внешняя цепь разомкнута, то устанавливается динамическое равновесие первичного светового тока избыточных неосновных носителей /св, созданных квантами света, и тока, имеющего обратное направление. Результирующая разность потенциалов представляет собой фотоЭДС ?ф. При подключении внешней нагрузки происходит ответвление тока во внешнюю цепь. Суммарный ток по-прежнему будет равен световому. Поскольку направление фотоЭДС и контактной разности потенциалов противоположно, ток во внешней цепи

Ось у' можно выбрать так, чтобы она совпадала с направлением 02. При этом, основываясь на (4.21), (4.33) — (4.35), можно рассуждать следующим образом. Поскольку 02 в общем случае не равно 0Ь равенство (4.33) выполняется лишь при /2=0. Далее, поскольку направление у' выбрано так, что оно совпадает с 02, величина 02 в общем случае не равна аг,. Кроме того, величина ъа,г, не зависит от (о — ог,), поэтому равенство (4.35) будет выполняться лишь при па=0. Когда /2 и па одновременно равны нулю, соотношение (4.21) единственным образом определяет та. Из (4.21) находим, что та=±1- Поскольку т2 отлично от нуля, из (4.35) следует, что tv,z, равно нулю, и из (4.31) получаем, что главное напряжение 02 равно

вдоль винтовой канавки аналогично тому, как это происходит в шнеко-вом транспортере. Поскольку Направление движения смазки зависит от направления нарезки и вращения

.Напряженно-деформированное состояние коррози-онномеханических трещин следует оценивать методами механики трещин, поскольку некоторые рабочие среды способствуют охрупчиванию металла, например, серово-дородсодержащие и др.

AlAs, AlSb, QaP, GaAs, GaSb, InP, InAs, InSb. По ряду свойств эти химические соединения близки к полупроводниковым материалам — Ge и Si. Так, подвижность носителей заряда в них достигает больших значений; ширина запрещенной зоны также велика, а вводимые примеси изменяют механизм электропроводности, поскольку некоторые атомы II группы (Zn, Cd) являются акцепторными, а VI группы (Se, Те) — донорными примесями.

мехаиических трешин следует оценивать методами механики трещин, поскольку некоторые рабочие среды способствуют охрупчиванию металла, например, сероводородосодержащие и др.

Вторая группа — колеса с твердостью рабочих поверхностей более НВ 350. Высокая твердость рабочих поверхностей зубьев достигается поверхностной закалкой (HRC 48 — 54),, применяемой для сравнительно крупных зубьев (т > 5 мм), цементацией (HRC -58 — 63), т. е. насыщением углеродом поверхностного слоя с последующей закалкой, и азотированием, т. е. насыщением поверхностного слоя азотом. Применение высокотвердых материалов обеспечивает высокую нагрузочную способность передачи (до 4 раз в сравнении с первой группой). Однако высокотвердые материалы плохо прирабатываются, нарезание зубьев затруднено, что вынуждает нарезать зубья до термообработки. Но поскольку некоторые виды термообработки (например, цементация) сопровождаются значительным короблением зубьев, требуются дополнительные операции: шлифование, притирка, обкатка. Эти трудности проще преодолеть в условиях крупносерийного и массового производства, когда легко окупаются специальные оборудование, инструменты и приспособления. Для поверхностной закалки используют стали 45, 40Х, 40ХН, для цементации - 20Х, 12ХНЗА, для азотирования — 38ХМЮА. Механические характеристики даны в табл. 4.

Бергером и др. [2] была исследована чувствительность общей стоимости к изменению всех составляющих ее элементов. В частности, была проанализирована взаимосвязь между массой контейнера, рабочим объемом и прибылью, получаемой на одного человека обслуживающего персонала. Наконец, поскольку некоторые из рассматриваемых контейнеров имеют различное отношение вкладываемых средств к существующей стоимости, был изучен вопрос о проценте скидки с номинальной цены.

Обескислороживание среды в общем случае должно проводиться с одновременным удалением из газовой фазы водяных паров, поскольку некоторые металлы (магний, алюминий) могут корродировать с участием только молекул воды.

связь между п переменными, представленная в виде / уравнений, равных числу зависимых переменных т, может быть представлена тем же количеством уравнений связи между безразмерными обобщенными переменными, каждая из которых состоит из нескольких или всех переменных х\$, ХУ$, ..., хт$. Число этих обобщенных переменных в каждом из уравнений будет на единицу меньше числа членов уравнения, т. е. zl — 1. Поскольку некоторые из них могут быть равны единице, количество комплексов я может быть меньше величины 2г— 1. В каждом из уравнений такой замкнутой системы встречаются одинаковые обобщенные переменные.

В заключение вновь обратимся к фактору скольжения, который уже был довольно подробно рассмотрен выше. Мы установили, что планарность скольжения может отражаться на электрохимических процессах в вершинах трещин и на гладкой поверхности в результате заострения ступенек скольжения. Кроме того, планарный характер скольжения повышает эффективность дислокационного транспорта водорода [314] и его накопления на частицах выделений и включений [74, 100, 314], а также ускоряет доставку водорода к границам зерен. Следовательно, от типа скольжения зависят обе возможные составляющие КР — анодное растворение и водородное охрупчивание. В то же время планарность скольжения нельзя считать достаточным условием, определяющим склонность к индуцированному средой охрупчиванию, поскольку некоторые материалы с таким характером скольжения довольно стойки к КР [80, 94, 99] (однако это не означает, что КР не может быть вызвано изменением состава среды; как было показано на сплавах Инконель [241, 264], для начала растрескивания достаточно обеспечить нужную концентрацию «критических» корро-

Сопоставление уравнений (11) и (7) показывает, что эта теория точно предсказывает зависимость скорости роста трещины от напряжений и зависимость ее от температуры в области / кривой v — К. Формула (И) не дает абсолютных значений скорости, поскольку некоторые параметры в уравнении до сих пор трудно определить.

Возможны случаи, когда сравнительно небольшое изменение значения г) может существенно изменить динамические свойства и «жесткость» рассматриваемой системы, поскольку некоторые параметры разрешающего линеаризованного дифференциального уравнения зависят в том числе от разности Рг — ^Р. Чем ближе отноше-

Остановимся на анализе условий теплообмена на наружной поверхности канала, поскольку некоторые типы теплообменников по существу различаются именно по этому признаку.