Поскольку отдельные

При выполнении проверочного теплового расчета возникают затруднения при выборе температур продуктов сгорания за данной поверхностью нагрева О", поскольку определение температурного напора и коэффициента теплопередачи возможно при известных •&' и •&", а для перегревателя, водяного экономайзера и водогрейного котла и температуры рабочего тела —за их рассчитываемыми поверхностями.

Определение содержания воды и ингибитора НДА в испытуемом образце антикоррозионной бумаги сводится, согласно предлагаемой методике, к отсчету потери массы испытуемого образца бумаги, приходящейся соответственно на воду и ингибитор, и выражении полученных результатов в процентах по отношению к массе исходного образца или в граммах на 1 м2 антикоррозионной бумаги. Метод обеспечивает получение точных результатов при любой влажности образца бумаги, что является его достоинством, поскольку определение влажности бумаги по Фишеру вызывает большие затруднения и часто невозможно для рядового потребителя антикоррозионной бумаги. Метод прост и может быть широко использован потребителем для оценки качества антикоррозионной бумаги, особенно при его изменении при длительном хранении (до 10—15 лет) металлоизделий. В этом случае разработанный метод может оказаться единственно возможным, поскольку обеспечивает точное определение содержания ингибитора в упаковке, разрушенной в процессе естественного старения, а также загрязненной маслами, смазками и т. д.

В предыдущих разделах мы имели дело с задачами, в которых макроскопическое поле напряжений однородно. Это значит, что в реальном неоднородном материале напряжения, усредненные в представительном элементе объема, постоянны. В «эквивалентном» однородном материале, характеризуемом эффективными модулями неоднородного композита, напряженное состояние однородно. Однако во многих практически интересных задачах (см., например, [10, 12, 14]), встречаются довольно большие градиенты макроскопических напряжений. Поскольку определение эффективных модулей основано на макроскопически однородном состоянии, значимость этих результатов для неоднородных материалов неясна. Чтобы изучить этот вопрос, мы проведем приближенный анализ механического поведения волокнистого материала при линейно изменяющемся макроскопическом напряженном состоянии и сравним результаты с точным решением.

Поскольку определение количества дефектов (повреждаемости) на границах зерен встречает серьезные экспериментальные и методические трудности, в первом приближении можно ограничиться определением средней величины межзеренного проскальзывания, так как она пропорциональна повреждаемости границ.

Чтобы использовать уравнения (13) и (14) для количественных расчетов, необходимо знать величины М, Рл и зависимость АЕ от г, Поскольку определение этих показателей в реальной трещине практически невозможно, единственным путем расчета величины Д/к будет моделирование гальванопар для измерения удельного (на единицу площади анода) количества электричества Q, продуцированного гальванопарой за единичный пе-

Условия восстановления нормальной работы после отказов в ЭЭС и в ТПСЭ существенно различны. В ЭЭС время восстановления в основном определяется временем ликвидации причины и последствий отказа (включая его локализацию), поскольку определение причины отказа (поиск повреждения) благодаря использованию соответствующих технических средств обычно осуществляется достаточно быстро. Поэтому время восстановления для условий эксплуатации конкретных ЭЭС может быть оценено статистически. В ТПСЭ время поиска повреждения (входящее во время восстановления) относительно велико и трудно поддается статистическому анализу. Например, поиск и ликвидация аварии на магистральных трубопроводах ТСС большого

Учет упругости эпицикла сводится к соответствующей замене в элементах блоков B1S, Б*ц, Д, Д* коэффициентов динамических податливостей, относящихся к эпициклу. При такой замене порядок матричного уравнения и алгоритм его построения остается без изменения [3]. Поскольку определение коэффициентов динамических податливостей отдельных подсистем при расчетах на ЭЦВМ выполняется по отдельным подпрограммам, то уточнение этих коэффициентов приводит к изменению одной из подпрограмм, не изменяя всей программы расчета в целом, что является одним из достоинств разработанного метода расчета вынужденных колебаний,

В большинстве случаев практики в болтовом соединении имеется несколько болтов, винтов и других крепёжных деталей. Моменты и усилия, нагружающие соединение, создают в болтах в общем случае неодинаковые осевые и поперечные нагрузки, и, поскольку определение последних является необходимым для расчёта болтов, расчёт соединений сводится к последовательному решению двух задач: а) определению усилий, действующих на каждый болт соединения, и б) расчёту наиболее нагружённого болта (предполагается, что все болты данного соединения одного диаметра).

Расход древесины. Потребность модельного цеха в древесине зависит от формы н размера отливок, а также от повторяемости их (среднее количество отливок по одному типо-размеру моделей). Поскольку определение потребности в древесине по чертежам моделей и спецификациям отливок (особенно в единичном, мелкосерийном и серийном производствах) является трудоёмким, при проектировании модельных цехов обычно пользуются укрупнёнными показателями расхода древесины. Табл. 15 содержит данные о расходе древесины на 1 т литья в год f65].

Поскольку определение распределения напряжений на различных резонансных режимах требует размещения и «опроса» большого числа тензорезисторов, то такой эксперимент реально осуществим на невращающемся рабочем .колесе. Здесь возможны свои трудности, которые обусловлены повышенной вероятностью-подвижек в стыках различных деталей невращающегося рабочего колеса (замки крепления лопаток, стыки по полкам и т. п.). Это способно понижать возбудимость конструкции IB результате возрастания демпфирования в ней, вызывать усиленное проявление нелинейных эффектов и т. п., что в рабочих условиях может отсутствовать или проявляться в существенной меньшей мере.

Поскольку определение истинной величины угловой скорости жидкости связано с большими трудностями, при приближенных расчетах центробежных очистителей значение ее обычно приравнивают угловой скорости ротора. Очевидно, что величина d при этом допущении будет несколько ниже фактического его значения, так как угловая скорость жидкости несколько ниже угловой скорости ротора.

Для анализа в отработавших газах суммарных углеводородов (CnHm) наиболее широкое применение получили методы ИКС и пламенно-ионизационное детектирование (ПИД). ИКС-анализаторы с оптико-акустическим детектором компактны, обладают высоким быстродействием, относительно дешевы и доступны. Основным их недостатком является достаточно высокая ошибка, вносимая нестабильностью состава углеводородов в ОГ. Поскольку отдельные углеводороды обладают каждый своей полосой поглощения, то создать универсальный детектор на С„Нт не удается. Обычно ИКС-анализаторы калибруют по п-гексану или пропану — наиболее характерным углеводородам, входящим в состав ОГ.

Поскольку отдельные фракции летучей золы имеют обычно отличающиеся друг от друга химические составы (см. рис. 1.2), то и их плавкостные, вязкостные характеристики различны (см. рис. 1.4, 1.5), что создает условия сепаратного закрепления отдельных частиц золы на поверхности. Это наибольшим образом отражается в различиях химических составов проходящего через топочное пространство среднего состава золы и золовых отложений на экранных поверхностях нагрева.

При монтаже установки с агрегатами, выполненными по схеме б, отпадают операции по выверке отдельных агрегатов, их центровке по полумуфтам роторов и пригонке соединительных узлов, поскольку отдельные рамы под каждым агрегатом объединяются в общую раму для всей группы агрегатов. Перечисленные выше операции по центровке и пригонке в этом случае переносятся на завод, где выполняются более индустриальными методами.

а) Проверка герметичности всех работающих под давлением элементов котла, поскольку отдельные трещины в трубах могут не пропускать холодную воду во .время гидравлического испытания котла, но стать не-лл'отаыми при нагреве.

а) проверка герметичности всех работающих под давлением элементов котла, поскольку отдельные микроскопические трещины в трубах могут не пропускать холодную воду во время гидравлического испытания котла, но стать неплотными при нагреве;

Рассеяние обусловливается тем, что материал не является строго однородным. В нем имеются граничные поверхности, на которых звуковое сопротивление внезапно изменяется, поскольку там соприкасаются по сути два вещества с различной плотностью или скоростью звука. Такими неоднородностями могут быть, во-первых, просто посторонние включения, например неметаллические включения в поковках или поры. Во-вторых, ими могут быть собственно дефекты материала — естественные или намеренно полученные, как пористость в материалах, изготовленных методами порошковой металлургии. Однако возможны и материалы, неоднородные по самой своей природе, например литейный чугун, который представляет собой конгломерат зерен феррита и графита, совершенно различных по своим упругим свойствам. В других случаях кристаллиты различной структуры и разного химического состава как бы пронизывают друг друга, как в латуни и сталях. Но даже если материал состоит только из кристаллов одного вида, он может быть неоднородным для ультразвуковых волн, если зерна расположены беспорядочно, поскольку отдельные кристаллы всегда имеют различные упругие свойства в различных направлениях, а следовательно, и разные скорости звука. Такие материалы называют анизотропными. Упругая анизотропия является обязательным свойством металлов; только у разных металлов она проявляется более или менее резко.

Поскольку отдельные первичные ошибки в партии механизмов являются случайными функциями, то и ошибка положения, характеризующая собой показатель точности партии механизмов, также должна быть представлена в виде случайной функции. Формулы (5.5.1) и

Наиболее часто прокаливаемость стали определяют методом торцовой закалки, строя кривые прокаливаемости Поскольку отдельные плавки каждой стали имеют несколько различающиеся значения прокаливаемости (кроме колебаний химического состава в пределах марочного, сказывается размер зерна и другие металлургические факторы), сталь каждой марки характеризуется в целом не одной кривой прокаливаемости, а полосой прокаливаемости По полосе прокаливаемости определенной стали можно установить значения критической скорости охлаждения при закалке и критические диаметры (диаметр максимального сечения, прокаливающегося насквозь в данной охлаждающей среде)

Поскольку отдельные участки поверхности трения могут пребывать в различных условиях смазки, воздействия внешней среды, давления и пр., то [на одной и той же поверхности могут располагаться участки с различными видами повреждений (рис. П5).

тельно, данные, полученные, скажем, для течения в предположении отсутствия потерь, используются затем для уточнения этого предположения. Раздельный подход применяется практически во всех ведущих конструкторских организациях, разрабатывающих двигатели Стирлинга. В конце 60-х — начале 70-х годов большую работу в этом направлении проводила исследовательская группа фирмы МТИ под руководством профессора Смита [20], но основной вклад в развитие теперь уже общеизвестного подхода к проектированию двигателей Стирлинга внес, без сомнения, Мартини [6, 18]. Все исследователи используют один и тот же принцип, хотя каждая методика расчета обычно имеет свои особенности. Этот подход можно легко модернизировать, поскольку отдельные составляющие анализа разделены; следовательно, изотермическую модель идеального термодинамического процесса можно заменить адиабатной, и это не вызовет особых затруднений.