Погрешностью определения

обработки Д, которая должна находиться в пределах допуска. Автомат предназначен для обработки деталей 2-го и 3-го классов точности, что и регламентирует допустимые значения Д. Точность обработки, как основной показатель качества функционирования станка, характеризуется рядом выходных параметров ~ погрешностью обработки в поперечном и продольном сечениях, несоос-ностыб обработанных цилиндрических поверхностей и др. Рассмотрим для примера изменение одного выходного параметра — погрешность диаметрального размера при обработке детали е револьверного суппорта. Начальные геометрические и кинематические характеристики станка, которые определяют точность обработки (например, параллельность направления подачи револьверного суппорта и оси шпинделя), изменяются под влиянием энергии, действующей на станок, при его эксплуатации. Следствием механической энергии являются упругие деформации системы и износ направляющих, а тепловая энергия приводит к деформациям корпусных деталей. В результате всех этих процессов происходит из* мененйе взаимного положения заготовки и инструмента, и погрешность обработки возрастает. Влияние этих факторов может быть выражено определенными аналитическими зависимостями, полученными из эксперимента или на основании расчета. Упругие деформации технологической системы зависят от ее жесткости и в данном случае в первую очередь от жесткости стыков [104 ]. Поскольку погрешности от деформации могут быть компенсированы подналадкой положения резца, на точности обработки отразится лишь та их часть Дь которая зависит от колебания силы резания Р на некоторую величину ДР (из-за неоднородности припуска и твердости заготовки, из-за затупления резца и т. д.) и от изменения жесткости Д/ револьверного суппорта и шпинделя при различных их положениях:

Аналогично можно установить зависимость между радиусом кривизны обработанной поверхности Rlt погрешностью обработки Аи длиной обрабатываемой детали Ьг:

Рассмотренный в гл. 8, п. 2 пример оценки изменения выходных параметров станка при износе его сопряжений показал возможность установления непосредственной связи износа с параметрами точности обработки. При этом функциональные зависимости, связывающие износ сопряжения с погрешностью обработки, были получены, в основном из рассмотрения геометрических соотноше-

Более общим является случай, когда погрешность обработки на i-й операции слагается из погрешности обработки на данной операции, складываемой линейно с погрешностью обработки на предыдущей операции, т. е.

Погрешностью обработки называется отклонение формы или размера обрабатываемой детали от геометрически точной формы или от заданного размера.

Для токарных станков характерен неодинаковый износ граней направляющих, что приводит к горизонтальному смещению суппорта, его повороту и опусканию. Зависимость между износом отдельных граней и погрешностью обработки (фиг. 74) имеет вид

Для установления зависимости между погрешностью обработки, размерами детали и износом направляющих необходимо знать форму изношенной поверхности направляющих (характер износа по длине направляющих).

При изучении взаимосвязей между погрешностью обработки и определяющими ее факторами можно выделить два основных типа зависимостей: функциональную , и стохастическую.

Весьма удобным способом подбора формы зависимости является графический анализ соотношений между погрешностью обработки и одним из исходных факторов. Расположение точек на графике может подсказать, следует ли выбирать линейную форму связи или нелинейную: степенную, логарифмическую, тригонометрическую и т. д. Этот способ широко применяется на практике и дает хорошие результаты при двух переменных, входящих в модель.

Этим условиям соответствуют различные типы технологических процессов со многими исходными факторами и одной погрешностью обработки.

Эмпирический коэффициент парной корреляции между погрешностью обработки zt и каким-либо влияющим на нее технологическим фактором yk определяется по формуле

Погрешность в построении тарировочной кривой определяется суммарной погрешностью определения емкости датчика (1 пФ), полной емкости, связанной с его электродами (1 пФ),

погрешностью определения амплитуды сигнала по осциллограмме (3%) и ошибкой в измерении скорости соударения (2,5%) и скорости ударной волны. Общая погрешность не превышает 5%, если не учитывать возможное отклонение значения скорости распространения волны D от величины, использованной в расчете.

Задавшись допустимой погрешностью определения критической силы, из полученного решения можно найти то значение безразмерной жесткости упругой опоры ск, при превышении которого опору можно считать абсолютно жесткой. Например, при допустимой погрешности порядка 5% получим сх «^ 50.

На рис. 21 в системе координат х/а,— VT построена кривая, ограничивающая область параметров, для которых расчеты с допустимой десятипроцентной относительной погрешностью определения коэффициента усиления скорости \аа (k) не допускают аппроксимации динамической характеристики двигателя. Вне этой области в пределах указанной погрешности динамическая характеристика двигателя может быть аппроксимирована статической или упрощенной. На рис. 21 нанесена также кривая равных относительных погрешностей при указанных способах аппроксимации динамической характеристики двигателя.

Погрешности при воспроизведении гармонической силы на этой установке определяются погрешностями при измерении ускорения акселерометром 8 и погрешностью определения величины приведенной массы тг. Реально погрешности воспроизведения гармонической силы можно оценить величиной не менее нескольких процентов.

Задаваясь погрешностью определения коэффициента готовности машины и доверительной вероятностью, по табл. 2 определяется необходимое количество' машин 'Выборочной партии.

до 90 с. Погрешность определения относительного выхода ГПД при одном пробоотборе составляла ±5% и определялась в основном статистической погрешностью определения активности радионуклидов.

Если не требуется большая точность измерения лимбов (если, например, можно мириться с погрешностью определения поправок диаметров порядка ±1"), то приведенных измерительных и вычислительных работ достаточно, чтобы определить эти поправки. Ими могут считаться вычисленные значения <о?°. При этом первом приближении допускается, что в уравнениях выражения в квадратных скобках равны нулю. 10* 291

Как следует из рис. 6-6, линейная скорость роста капли в интервале радиусов R от 5 до 50 мкм аппроксимируется уравнением (6-4-11). Разброс опытных точек относительно кривых w(R)—const/Ii можно объяснить повышенной погрешностью определения малых радиусов

Погрешностью определения kt практически всегда можно пренебречь [Л. 1, 3].

Для определения величины 6Г, начиная с которой следует учитывать передачу тепла теплопроводностью, можно воспользоваться уравнением (6-31), решив его относительно бг и задавшись допустимой погрешностью определения теплопередачи. Так, например, при определении теплопередачи с погрешностью <5% (принимаем qu/qp = —0,05) теплопроводность газовой прослойки следует учитывать, если 6Г удовлетворяет условию