Поскольку отношение

сварочному роботу, аиторый сначала ставит прихватки со стороны, противоположной той, где укладывается затем первый шов. Поскольку отклонения положения кронштейна могут достигать ±5 мм, перед сваркой производится коррекция начального положения горелки относительно начальной точки шва с помощью пневмощупа, описанного ранее (см. рис. 4.44 и 4.45).

и косозубым колесам с коэффициентами осевого перекрытия eg меньше значений, приведенных в табл. 31, с другой стороны, поскольку отклонения отдельных элементов (шага зацепления, профиля, волнистости винтовой линии) неодинаково влияют на работу тех и других колес.

Представим теперь ракету, которая движется со скоростью 100000 км/с относительно Земли. Пусть в ракете в направлении ее скорости перемещается некоторый предмет со скоростью 100000 км/с относительно ракеты. Спрашивается, какова будет скорость этого предмета относительно Земли? Если бы измерить ее, то получилось бы значение около 164000 км/с. Хотя описанный опыт с ракетой не производился, но проводились многочисленные другие опыты, которые показали, что формула сложения скоростей (11.10) не является правильной. При скоростях, много меньших скорости света, эта неправильность не замечается, поскольку отклонения от этой формулы

и косозубым колесам с коэффициентами осевого перекрытия eg меньше значений, приведенных в табл. 31, с другой стороны, поскольку отклонения отдельных элементов (шага зацепления, профиля, волнистости винтовой линии) неодинаково влияют на работу тех и других колес.

Поскольку отклонения по среднему диаметру, шагу и половине угла профиля

Кривые распределения отклонений собственно среднего диаметра (/^) в той или иной степени приближаются к симметричной кривой Гаусса, в то время как кривые распределения для /j и /а имеют резко выраженный асимметричный характер, поскольку отклонения шага и половины угла профиля при определении диаметральных компенсаций Л и /« учитываются независимо от шага. Несмотря на асимметричный характер кривых распределения fs и /я, распределение отклонений для суммы трёх составляющих получается практически близким к кривой Гаусса.

Для зубчатых колес с т > 1 установлены различные требования: а) к широким косозубым и шевронным колесам и б) к прямозубым и узким косозубым колесам, поскольку отклонения ряда элементов (основного шага, профиля, волнистости винтовой линии) не одинаково влияют на работу тех и других колес. К широким косозубым и шевронным колесам отнесены колеса с шириной более 1,25 осевого шага, т. е. с ши-

При контроле конических изделий калибрами необходимость в назначении угловых допусков на изделия отпадает, поскольку отклонения угловых размеров этих конусов от номинальных определяются допусками, назначаемыми на калибры. Однако следует учитывать погрешность, возникающую при контроле изделий калибрами.

Здесь, как и при рассмотрении влияния остальных элементов синусной линейки, знак правой части уравнения может быть и плюс и минус, поскольку отклонения (в настоящем случае SZ,) могут быть как положительными, так и отрицательными.

На поверхностях субстратов помимо шероховатости и волнистости довольно часто встречаются отклонения от правильной геометрической формы типа макронеровностей (см. рис. 4-9,а). Установлено [Л. 99], что во всех без исключения случаях действительные размеры деталей отличаются от номинальных, а это в свою очередь накладывает ограничения на возможность получения поверхностей правильной геометрической формы. Поскольку отклонения от правильной геометрической формы зачастую не поддаются описанию нормальных законов

и косозубым колесам с коэффициентами осевого перекрытия 8g меньше значений, приведенных в табл. 31, с другой стороны, поскольку отклонения отдельных элементов (шага зацепления, профиля, волнистости винтовой линии) неодинаково влияют на работу тех и других колес.

Средний перепад температур Д< можно рассчитывать по разности средних температур 57=
Величина G достигает критического значения (Gc), когда критическое значение получит произведение /а2 (длина трещины, умноженная на квадрат напряжения), поскольку отношение п/Е для данного материала — величина постоянная.

В газовых турбинах предельная мощность значительно ниже (100—150 МВт) и обычно зависит от первой ступени. Поскольку отношение объемов газа в первой и последней ступенях невелико (от 3 до 4), высота лопаток первой ступени равна примерно половине высоты лопаток последней ступени и при большой мощности имеет немалую величину (до 0,5 м и больше). Высокая температура газа в зоне лопаток первой ступени создает для них особо тяжелые условия, хотя при работе на частичных нагрузках температура газов в конце турбины повышается и разница в условиях работы первой и последней ступеней уменьшается.

Значения G для аустенитного (у) и ферритного (а) кристаллитов заметно отличаются от единицы, поэтому аустенит и феррит относят к сильно анизотропным материалам. Кроме того, аустенит более анизотропен, чем феррит, поскольку отношение Gv/Ga« 1,45.

где дх, ду,-ъх, 1У — усредненные по толщине образца напряжения и деформации в плоскости модели, нормальные линии действия нагрузки и параллельные ей, a аг и вг—средние напряжение и деформация в направлении нормали к плоскости модели. Поскольку отношение модулей включения и матрицы велико, включения можно считать жесткими по сравнению с мат-

Динамические фотоупругие исследования композитов сравнительно немногочисленны. Хантер [37] описал предварительное динамическое фотоупругое исследование распространения волны в модели композита. Двумерная модель, состоящая из чередующихся полос материалов «волокна» и «матрицы», подвергалась взрывной нагрузке на одном конце; при фотографировании динамических картин полос в качестве источника света применялся лазер с модулированной добротностью. Исследование носило качественный характер, а модель была нереалистической, поскольку отношение динамических модулей материалов волокна и матрицы составляло всего 1,61. Автор [16, 17] провел фотоупругое исследование динамики распространения трещин в более реалистической модели волокнистого композита. Цель этой работы заключалась в изучении распространения в матрице однонаправленного волокнистого композита трещины, возникающей при разрушении одного внутреннего волокна. Внезапно высвобождающаяся энергия обычно вызывает распространение трещины по направлению к соседним волокнам. Постановка эксперимента и результаты этого иследования вкратце описываются ниже.

напряжением ох и трещина будет распространяться по прямой линии по направлению к точке приложения нагрузки. При рассмотрении плоскостного направления, так же как и в случае краевого направления, ах >• оу. Действительное же отношение прочностей в направлениях х и у составит примерно 0,1. Поскольку отношение напряжений для плоскостного направления ау/ох равно примерно 0,2, разрушение будет происходить под действием напряжения ау и будет распространяться в межслойном направлении. На рис. 4.18 показана модель распространения трещины в случае плоскостного направления, От трещины длиной а в го«

тельно велика — почти периодические колебания. Режимы почти периодических колебаний характеризуются в общем случае иррациональностью отношения периода модуляции и периода внешнего воздействия. Поскольку отношение периодов является иррациональным числом, такие колебания не являются периодическими. Эти колебания в дальнейшем называются либо почти периодическими, либо квазипериодическими. Поскольку колебательная система взаимодействует с источником энергии, то при соответствующих условиях возможно проявление почти периодических процессов также в источнике. Это особенно сильно выражается в тех случаях, когда источник энергии имеет малую мощность.

Поскольку отношение постоянных времени VT характеризует степень влияния переходных процессов в двигателе на динамические характеристики машинного агрегата, то в соответствии с зависимостями (6.31), (6.32) можно утверждать, что скорость подвержена такому влиянию в большей мере. Указанное хорошо согласуется с экспериментальными данными [15], [116].

Как установлено в работе [60, с. 52], уравнение Гриффит-са — Орована справедливо и для облученного графита: рост прочности связан, в частности, с уменьшением диаметра областей когерентного рассеяния. В гл. 1 отмечалось, что прочность графита при повышении температуры возрастает в среднем на 1 — 4% на каждые 100°. Прочность облученного графита, поскольку отношение (ТоблМтех в первом приближении не зависит от вида материала, при рабочей температуре в той . же мере будет превосходить прочность при комнатной температуре.

Поскольку отношение

Рекомендуем ознакомиться:
Положение поворотом
Положение рассматриваемой
Положение регулятора
Положение создается
Положение выходного
Положение усугубляется
Положении изображенном
Положении определяемом
Положении преобразователя
Подвижность кинематической
Положении заготовки
Положению преобразователя
Положительный потенциал
Подвижность носителей
Положительных потенциалов

Меню:

Главная страница Термины