Поскольку положение

где х и г/,- — координаты профиля, причем yt отсчитывают от огибающей линии; / — базовая длина. Наконец, огибающую линию опускают еще во внутрь профильной кривой на величину G и получают базовую линию ///—/// профиля в данной системе. Исследования показывают [15], что для случая, близкого к предельному, базовые линии, проведенные но системам М и Е, практически мало отличаются друг от друга, а отношения усредненных высот неровностей, отсчитываемых от этих базовых линий, отличаются друг от друга менее чем на 2%. Это различие можно считать пренебрежимо малым, поскольку погрешность измерения усредненных высот неровностей, как будет показано в дальнейшем, в 5 и более раз превышает данное расхождение.

На практике при решении большинства задач оптимального резервирования это решение является вполне удовлетворительным, поскольку погрешность метода обычно теряется в неточностях исходных статистических данных.

Из сопоставления приведенных расчетных и экспериментальных значений следует, что они отличаются между собой не более чем на 2 гц. Поскольку погрешность эксперимента составляла величину +1 гц, можно считать, что использование приведенных выражений обеспечивает достаточную для практических целей точность расчета частот.

Вычисление потенциалов атомов является сложной квантово-механической задачей многих тел, которая точно решена быть не может. Однако для нужд радиационной физики и необязательно особенно точное знание потенциалов, поскольку погрешность, обусловленная принятием основных физических допущений, изложенных в § 2, имеет величину порядка 10%. Эта точность желательна и для определения потенциалов.

Вспомогательные установки частоты гетеродинного частотомера и вычисления дают возможность в конечном счете использовать для определения измеряемой частоты только первую установку /\. Согласно эксперименту с приборами типа 526 и 527, вероятная погрешность среднего арифметического из шести последовательных установок частоты FI составляет +0,3 гц (+0,03% в случае /х = = 1 кгц). Поскольку погрешность указанных, наиболее распространенных в СССР, гетеродинных частотомеров вблизи частоты 130 кгц составляет 8част = +0,04%, вероятная погрешность измерения частоты 1 кгц равна

Погрешность дискретизации по времени в этом случае имеет порядок О (Ai2). Поскольку погрешность конечно-элементной дискретизации имеет порядок О (№), где h — максимальный размер элемента, общая погрешность предлагаемого метода численного решения краевых задач нестационарной теплопроводности имеет порядок О (h?) + О (Дга).

Применение более точных головок нецелесообразно, так как уменьшаются пределы измерения, а точность практически не повышается, поскольку погрешность отсчетного устройства составляет лишь небольшую долю общей погрешности.

Погрешность штрихов или диаметров является характеристикой точности лимба, которую нормирует изготовитель в технических условиях. Под этими характеристиками понимается погрешность положения штрихов или диаметров относительно их условного теоретического положения. Нормы точности могут быть заданы также отклонениями углов между штрихами или диаметрами. Понятно, что вторая характеристика — погрешность углов — является зависимой от первой — погрешности штрихов либо диаметров, — поскольку погрешность угла представляет собой алгебраическую разность погрешностей штрихов или диаметров.

Очевидно, что наибольшая погрешность относится к зоне между 90—270° и 120—300°. Можно предположить, что она находится на середине этих пределов, т. е. на диаметре 105—285°. Поскольку погрешность имеет положительный знак, то для того, чтобы найти направление эксцентриситета, т. е. угол а (см. рис. 16), требуется в соответствии с формулой (116) из 180° вычесть 90°. Полученное значение 90° следует вычесть из 285° и 105° — отметок диаметра, на котором определена наибольшая погрешность.

действительного значения измеряемого угла конуса будет существенно меньшая и в результаты измерений потребуется ввести большие поправки. А это обусловит меньшую точность метода, поскольку погрешность измерения угла Р, отнесенная к углу конуса, увеличится во столько же раз, во сколько потребуется увеличить измеренные отклонения (для инструментальных конусов, при прочих равных условиях, примерно в 5,5 раза).

Поскольку погрешность конусности можно выразить как

При изотермическом превращении может наблюдаться инкубационный период; при этом мартенситная точка не определяет температуру начала превращения при охлаждении, поскольку положение этой точки зависит от скорости охлаждения. Для определенных сталей она является температурой, ниже которой при достаточно длительной выдержке может протекать превращение.

звено — кривошип. При образовании механизма сначала присоединяется структурная группа BCD (см. рис. 4.1), затем группа EF. В той же последовательности будем определять положение звеньев групп. Поскольку положение точек BL и D (см. рис'

Далее, поскольку положение системы f = 0 является равновесным, то при f = 0 и произвольном р

ной трещины будет происходить в центре образца (не выходя на поверхность). Такое выгибание фронта роста трещины к центру образца вносит ошибку в расчет коэффициента интенсивности напряжений по уравнению (5), поскольку положение фронта трещины в образце становится неизвестным. Выгибание фронта трещины в образце, содержащем остаточные напряжения, показано на рис. 25. В крайних случаях коррозионная трещина может распространяться только в центре образца, где она может достигать значительной длины без какого-либо выхода на поверхность и где ее можно было бы наблюдать. Это показано на рис. 26.

Разделим звенья 7 и 8, входящие в кинематическую пару К. Тогда, поскольку положение точек А, В, С, D, E и /^является фиксированным, группа распадается на два механизма III класса. Находим траектории k, I т п точек К, L и N. Далее, перемещая точки L та N по своим траекториям I и п, строим траекторию 1 точки К, принадлежащей звену 8. Пересечение геометрических мест k и t определит истинное положение точки К, после чего найти положение остальных точек будет нетрудно.

Одновременное измерение деформаций ползучести при растяжении и сжатии обеспечивается применением реверсивных образцов с кассетами (см. рис. 2.9, з). Выступающий над поверхностью кассеты цилиндрический образец вставляют в образец-втулку. Передача нагрузки через цилиндрический образец позволяет создать растягивающее усилие в образце-втулке, поскольку положение втулки относительно кассеты фиксировано кольцевым выступом.

С помощью только поворотных горелок трудно поддерживать температуру пара постоянной, поскольку положение ядра факела и тепловосприятие в топке даже при фиксированном положении горелок часто изменяется в зависимости от равномерности подачи пыли, колебания давления первичного и вторичного воздуха на выходе из горелок и др. Поэтому этот метод регулирования можно использовать для улучшения статических характеристик перегревателя. Для динамического регулирования необходимо дополнительно иметь какой-либо другой метод.

более эффективного использования в инженерной практике, поскольку положение вещества в схеме не только однозначно отвечает на вопрос о свойствах, но и дает возможность получить рекомендации по улучшению этих свойства стандартным набором технологических операций.

В маломощных дугах при сварке неплавящимся электродом и ручной сварке покрытым электродом наблюдается падающая характеристика (область I). При дальнейшем росте тока пропорционально увеличивается площадь столба дуги, поэтому характеристика в области II жесткая. Она наблюдается при сварке покрытым электродом и механизированной сварке под флюсом. При механизированной сварке под флюсом дуга может иметь и возрастающую характеристику, как при сварке в углекислом газе (область III). Граница между областями I и II при различных способах и условиях дуговой сварки приходится приблизительно на силу тока 5 ...20 А. Поскольку положение границы между областями II и III существенно зависит от площади сечения столба дуги (и электрода), то ее правильнее охарактеризовать плотностью тока в электроде (/э). Эта граница соответствует /эи 100 А/мм2.

период колебаний), при этом в течение одной части периода происходит пополнение колебательной энергии, в течение другой его части -уменьшение энергии. На рис. 6.4.3, а колебания с амплитудой \\IQ - устойчивые, стационарные; такие колебательные системы способны к самовозбуждению, поскольку положение \f/=0 неустойчиво. На рис. 6.4.3, б положение ц>=0 устойчиво, колебания с амплитудами \fч<ь такая система ус-

В маломощных дугах при сварке неплавящимся электродом i ручной сварке покрытым электродом наблюдается падающая ха рактеристика (область I). При дальнейшем росте тока пропорцио нально увеличивается площадь столба дуги, поэтому характерис тика в области II жесткая. Она наблюдается при сварке покрыты! электродом и механизированной сварке под флюсом. При меха низированной сварке под флюсом дуга может иметь и возрастаю щую характеристику, как при сварке в углекислом газе (облает III). Граница между областями I и II при различных способах : условиях дуговой сварки приходится приблизительно на силу ток 5... 20 А. Поскольку положение границы между областями II и II существенно зависит от площади сечения столба дуги (и электро да), то ее правильнее охарактеризовать плотностью тока в элект роде (/э). Эта граница соответствует /э» 100 А/мм2.